Расчет мощности электродвигателя. Максимальный момент подъемного двигателя. Построение тахограммы и нагрузочной диаграммы, страница 2

7 ВЫБОР СИЛОВОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА И ВОЗБУДИТЕЛЕЙ

Современные электроприводы строятся на основе принципа подчиненного регулирования.

7.1 Выбираем комплектный электропривод по номинальным значениям напряжения и тока выбранного двигателя (справочник /3/, стр. 332, табл. 1.4.9)

КТЭУ-1600/460-13291-УХЛ4

Комплектный тиристорный электропривод унифицированный серии КТЭУ мощностью до 2000 кВт, с током номинальным 1600 А и с номинальным выпрямленным напряжением 460 В, однодвигательный, реверсивный с изменением полярности напряжения на якоре, с трансформаторным способом с сетью, основной регулируемый параметр – скорость, для шахтных подъемных машин, с динамическим торможением, общепромышленного исполнения, работающий в умеренном или холодном климате в закрытых отапливаемых помещениях.

7.2 Определим способ подключения электропривода к сети

7.2.1 Определим необходимое напряжение питания тиристорного преобразователя

,                                           (7.1)

где К_р – коэффициент, учитывающий падение напряжения в элементах преобразователя К_р=1,02, по справочнику /3/, стр. 45

        К_с – коэффициент, учитывающий допускаемое ГОСТом длительное отклонение напряжения сети К_с=0,9 по справочнику /3/, стр. 46

        К – коэффициент, учитывающий коммутацию токов в тиристорах К=1,1 по справочнику /3/, стр. 23, табл. 2.5

        К_сх.Uл. – коэффициент шестипульсной схемы выпрямления по напряжению К_сх.Uл.=1,35 по справочнику /3/, стр. 46

7.2.2 Т.к. на подстанции шахты установлен понижающий трансформатор, вторичное напряжение которого (110 кВ/6кВ) сильно отличается от требуемого напряжения питания тиристорного преобразователя - U_л.тр.2, то необходима установка дополнительного согласующего трансформатора – 6000 В / 400 В.

7.2.3 Определим ориентировочную мощность и фазный ток трансформатора

,                                   (7.2)

где К_з – коэффициент запаса по мощности, примем К_з=1,05

,                                            (7.3)

7.2.4 Выбираем трансформатор ТМ-1000/6 (справочник /2/, стр. 376, табл. П5). Номинальные данные сведем в таблицу 7.1

Таблица 7.1

Тип	Мощность, кВА	Uн, кВ		Потери, кВТ		Uкз, %	Iхх, %
		ВН	НН	Рхх	Ркз
ТМ-1000/6	1000	6	0,4	2,45	12,2	5,5	1,4

7.3 ЭДС преобразователя и ток якоря содержат переменные составляющие. Переменная составляющая вызывает дополнительный нагрев обмоток якоря. При недостаточной индуктивности якорной цепи с целью ограничения пульсаций тока возникает необходимость включения сглаживающего дросселя.

Определим необходимость сглаживающего дросселя

7.3.1 Найдем требуемую индуктивность цепи

,                                           (7.3)

где Е_d0 – среднее выпрямленное значение ЕДС преобразователя, при углах управления близких к нулю, В

       p – пульсность преобразователя (р=6 – из условия);

      – угловая частота питающего напряжения.

7.3.2 Определим индуктивность трансформатора

,                                              (7.4)

где х_т – приведенное к вторичной стороне реактивное сопротивление одной фазы трансформатора, Ом

,                                          (7.5)

7.3.3 Определим индуктивность обмотки якоря

                                                   (7.6)

где  - коэффициент, зависящий от наличия компенсационной обмотки (=0,25 – для компенсированных машин)

7.3.3 Определим индуктивность сглаживающего дросселя

,                                               (7.7)

Т.к. L_сд< 0, то, следовательно, включать сглаживающий дроссель в цепь нет необходимости.