В результате проведенных расчетов основных и резервных защит мы выяснили, что данного комплекта защит недостаточно для отключения КЗ на общей шине ПС-Юдино через переходное сопротивление дуги 5 Ом. Для защиты контактной сети при этом повреждении на фидерах ТП используем реле сопротивления ДЗ-R (четвертая ступень), угловая характеристика которой описана в п. 2.2.
Расчет уставок защиты ДЗ-R при нормальной схеме питания производится в следующей последовательности.
Определяем индуктивную составляющую сопротивления срабатывания защиты ДЗ-R при КЗ в конце защищаемого участка по формуле, Ом
, (П.6.1)
где n – число путей, на которых контактная сеть включена в работу;
кч – коэффициент чувствительности, равный 1,2 на участках с опорами нормально присоединенным к рельсам.
для ФКС 4,5 ЭЧЭ-25
Ом,
принимаем 
= 12,1 Ом
для ФКС 1,2 ЭЧЭ-807
Ом,
принимаем = 14,6 Ом.
Зависимость между значениями Zсз и Xсз определяется особенностями конфигурации области нагрузки на комплексной плоскости сопротивлений и может быть представлена примерным соотношением:
, (П.6.2)
где а = 4,7÷6.
для ФКС 4,5 ЭЧЭ-25
Ом,
для ФКС 1,2 ЭЧЭ-807
Ом.
Время срабатывания ступени ДЗ-R принимаем 1 с по условиям отстройки от переходных режимов нагрузки, качаний и нежелательных перетоков.
П.6.5. Автоматическое повторное включение
Значительная часть коротких замыканий, вызванных перекрытием изоляции, грозовыми разрядами и другими причинами, при быстром отключении поврежденного участка самоустраняется. При этом электрическая дуга, возникающая в месте короткого замыкания, гаснет, не успев вызвать разрушений, препятствующих включению. Такие повреждения принято называть неустойчивыми. Для восстановления электроснабжения потребителей через интервал времени, достаточный для самовосстановления изоляции в месте повреждения, применяют устройства автоматического повторного включения (АПВ) аварийно отключившихся выключателей ТП.
Выбор уставки первого повторного включения определяется временем деионизации в месте короткого замыкания и условиями работы тяговых двигателей при повторной подаче на них напряжения. После отключения напряжения с контактной сети э.д.с. тягового двигателя уменьшается. Считается безопасным снижение э.д.с. на (0,5-0,6)Uном при ослабленном или (0,25-0,3) Uном при нормальном возбуждении. В зависимости от типа тяговых двигателей допустимой считается подача напряжения после первого АПВ через 0,5-0,8 с.
Результаты расчетов уставок защит приведены в Прил. 8.
ПРИЛОЖЕНИЕ 7.1
(обязательное)
Результаты расчета токов металлического КЗ расчетной схемы изображенной на рис. 4.4
Имя файла: ТО_отстройка_ЭЧЭ_25.rst
Вариант расчета: Расчет токов короткого замыкания. Сх. 5 [3]. Рис.4.4. Макс режим.
Исxодные данные:
Количество ветвей СВЭ: 27
Количество узлов: 21
Количество ветвей СТЭ: 15
Количество фиктивных узлов: 9
ЭДС: 28,9 кВ
Данные о ветвях СВЭ:
Z1 0,0062 +0,0666j,Ом Нач.узел:0 Кон.узел:1
Z2 0 +0,1739j,Ом Нач.узел:0 Кон.узел:2
Z3 0,1303 +0,5137j,Ом Нач.узел:2 Кон.узел:3
Z4 0 +0,1739j,Ом Нач.узел:1 Кон.узел:5
Z5 0,0852 +0,3359j,Ом Нач.узел:5 Кон.узел:6
Z6 1E-10 +0j,Ом Нач.узел:6 Кон.узел:3
Z7 0,014 +0,6654j,Ом Нач.узел:3 Кон.узел:4
Z8 0,014 +0,6654j,Ом Нач.узел:6 Кон.узел:7
Z9 1E-10 +0j,Ом Нач.узел:7 Кон.узел:4
Z10 1000000000 +1000000000j,Ом Нач.узел:4 Кон.узел:11
Z11 0,1205 +1,9947j,Ом Нач.узел:4 Кон.узел:18
Z12 0,001 +0,02j,Ом Нач.узел:0 Кон.узел:8
Z13 0,0748 +0,1404j,Ом Нач.узел:9 Кон.узел:8
Z14 0,2423 +0,57j,Ом Нач.узел:8 Кон.узел:12
Z15 0,014 +0,6654j,Ом Нач.узел:10 Кон.узел:11
Z16 0,1509 +0,355j,Ом Нач.узел:11 Кон.узел:12
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.