Методические указания по определению основных условий технологии перевозки.Требования к оформлению и составу курсового проекта, страница 21

Учитывая, что наиболее жесткие условия в рейсе возникают при накренениях судна при бортовой качке, опрокидывающий момент в условиях курсового проекта принимается равным статическому моменту нагрузок относительно основной плоскости (М_z), т.е.           М_с = М_z

М_v- кренящий момент от давления ветра, тс*м.

В реальных условиях исходные данные содержатся в судовых документах. Величина кренящего момента М_v считается постоянной за весь период накренения судна и определяется по формуле:

М_v = 0,001 • р_{v *} А_v • z,     тс*м                            [ 2.60.]

где: р_v-  давление ветра, кгс/м² (принимается в зависимости от плеча парусности и района плавания судна - см. табл. 10 Прил. 1);

А_v- площадь парусности судна, м²  (см. табл. 22 Прил. 1).

Для нахождения А_v по указанной таблице необходимо использовать значение средней осадки судна в загруженном состоянии в морских условиях плавания. Для перехода средней осадки в пресной воде на среднюю осадку судна в морской воде необходимо применить формулу 2.8.;

z - плечо парусности - отстояние центра парусности от плоскости действующей ватерлинии, м (равно разности между отстоянием центра парусности от ОП и средней осадке судна в морских условиях плавания). В условиях курсового проекта z определяется по приближенной формуле:

z=    ,        м                                            [2.61.]

где: L - длина судна, м (см. табл. 7 Прил. 1)

2.6.2.   Проверка по исправленной начальной метацентрической высоте

Исправленная начальная метацентрическая высота определяется по формуле:

h = z_m – z_g - ∂h , м                                                    [ 2.62.]

где: h - исправленная метацентрическая высота, м

z_m - возвышение поперечного метацентра над основной плоскостью, м (см. табл. 16 Прил. 1)

z_g - аппликата центра тяжести судна, м (здесь z_g = z^и_g согласно расчета по разделу 2.5. и таблице 2.6)

∂h - поправка на влияние свободных поверхностей в балластных и прочих судовых танках и цистернах, м (условно принимается равным 0);

Исправленная начальная метацентрическая высота по требованиям РМРС и РРР всегда должна быть положительной, для лесовозов больше 0,1 м, для контейнеровозов больше 0,2 м.

2.6.3.   Проверка по максимальному плечу диаграммы статической остойчивости

Для построения диаграммы статической остойчивости в зависимости от типа судна используется формула

l _ст = l_ф  -   (z_g  + ∂h) sin Θ   ,      м                            [2.63.]

или

l _ст = l_ф + hsin Θ   ,      м                                          [ 2.64.]

где:   l _ст ־ плечо статической остойчивости (восстанавливающее плечо), м

l_ф - значение плеч остойчивости формы, м (определяется по таблице пантакорен, для условий курсового проекта см. табл. 21 Прил. 1)

Θ - угол крена, град.

Необходимо построить диаграмму статической остойчивости судна и определить максимальное плечо статической остойчивости (l_max ), которое должно быть:

l_max  ≥ 0,25 метра для судов L ≤ 80 метров и

l_max  ≥ 0,20 метра для судов L ≥105 метров.

Для промежуточных длин судов величина l_max  определяется интерполяцией.

2.6.4.   Проверка но углу заката диаграммы статической остойчивости

Предел положительной статической остойчивости или угол заката (угол обрыва) диаграммы статической остойчивости должен быть равным или более 50 градусов.

Θ ≥ 50 град

Фактический угол заката (угол обрыва) определяется по диаграмме статической остойчивости

2.6.5.   Проверка по амплитуде качки

Амплитуда качки (соответствующий угол крена) вычисляется по формуле:

Θ_m = Y • X₁ • Х_{2 *} К, град                                       [2.65.]

где: Y - множитель, принимаемый по таблице 11 Приложения 1 в зависимости от района плавания и отношения , град;

X₁ - множитель, принимаемый по таблице 12 Приложения 1 в зависимости от отношения В/d^c_ср   (безразмерный);

Х₂ - множитель, принимаемый по таблице 13 Приложения 1 в зависимости от коэффициента общей полноты судна Св (безразмерный);

К - коэффициент, принимаемый по таблице 14 Приложения 1 в зависимости от отношения А_k/LВ , выраженного в %, где А_k - суммарная габаритная площадь боковой проекции брускового киля в м², а LВ - произведение длины судна на его ширину.