Проектирование технологического процесса капитального ремонта тележек тепловозов. Разработка технологических документов, страница 14

где  s_т - предел текучести бронзы, МПа; s_т = 200 МПа [10];

s_в- предел выносливости бронзы; МПа; s_в = 400 МПа [10].

[s_F] = 0,25*200 + 0,08*400 = 82 МПа

s_F = 0,7*1,45*6321*1/(68*6,3) = 16,5 МПа < [s_F] = 82 МПа.

Уточняем КПД редуктора

h = tgg /tg (g + j),                                               (2.25)

где  j- угол трения, град; j = 1^о27’  [10]

h = tg9^о5’/ tg(9^о5’ + 1^о27’) = 0,83.

Основные размеры червяка

z₁ = 2; m = 6,3 мм; q = 12,5; d₁ = 78,75 мм; d_а1 = 91,35 мм.

Диаметр впадин витков червяка

d_b1 = d₁ - 2,4 m;                                                 (2.26)

d_b1 = 78,75 - 2,4*6,3 = 63,63 мм.

Длина нарезной части червяка

b₁ ³ (9 + 0,06 z₂) m + 25;                                       (2.27)

b₁ ³  (9 + 0,06*49)*6,3 + 25 = 100 мм.

Основные размеры червячного колеса

a_w = 190 мм; x = - 0,59; z₂ = 49; d₂ = 308,7 мм; b₂ = 68 мм.

Диаметр вершины зубьев

d_а2 = m (z₂ + 2 +2X) m;                                         (2.28)

d_a2 = 6,3(49 + 2 - 2*0,59) = 313,87 мм;

d_b2 = (z₂ - 2,4 + 2X) m;                                          (2.29)

d_b2 = (49 - 2,4 - 2*0,59)*6,3 = 286,15 мм.

Согласно [10] наибольший диаметр червячного колеса

d_ам2 £ d_а2 + 1,5 m;                                                  (2.30)

d_ам2 = 313,87 + 1,5*6,3 = 323,3 мм

Согласно [10] назначаем восьмую степень точности.

3 Анализ работоспособности гидравлических гасителей колебаний тележки тепловоза

3.1 Характеристика работы гасителей и методы оценки

работоспособности гидравлических гасителей

Гидравлические гасители колебаний рассеивают энергию механических колебаний подрессорных масс кузова и тележки, преобразуя ее вязким трением в тепловую энергию. В результате ограничиваются амплитуды колебаний тепловоза, снижаются износы и повреждаемость всех его частей и агрегатов, повышается комфортность работы машинистов и безопасность работы тепловоза. Работоспособность гидрогасителей определяется количеством и качеством вязкого трения, зависящего от наполнения рабочих полостей цилиндра и вязкостно-температурных свойств применяемых масел (лист 7 графической части проекта).

Реакцией гидрогасителя на управляемое движение служат силы неупругого сопротивления F(x), а оценкой уровня этих сил - параметр реализуемого закона сопротивления. Если эти силы нелинейны, то можно перейти к эквивалентному параметру F(x) = bx из баланса работ за основной период Т колебаний

b S₀^Т x² dt = S₀^Т F(x) xdt;                                         (3.1)

Оценка работоспособности гидрогасителей реализуется методами вынужденных или затухающих колебаний на специализированных стендах, установленных на участке ремонта в депо.

3.2 Метод вынужденных колебаний

При этом методе оценку работоспособности гидрогасителей производят на специализированных стендах конструкции ПКБ ЦВ и ЛИИЖТ. Стенды этого типа содержат возбудитель колебаний с силовым приводом и устройство, регистрирующее реакцию гидрогасителя на гармоническое воздействие x = a sinwt. В качестве возбудителя используется эксцентриково-ползунковый механизм. Регистрирующие устройства различаются упругим элементом, воспринимающим сопротивление гидрогасителя. В стендах конструкции ПКБ ЦВ в качестве упругого элемента используется листовая рессора, а в стендах конструкции ЛИИЖТ - торсион (лист 6 графической части проекта). Запись реакции гидрогасителя производится в виде рабочей диаграммы на планшете, который жестко соединен с возбудителем колебаний. Рабочая диаграмма записывается карандашом, установленным на рычаге, киниматически связанным с упругим элементом.  Она имеет вид эллипса (рисунок 3). Длина в масштабе М_F соответствует суммарному максимальному усилию сопротивления гидрогасителя на ходах сжатия и растяжения

2F_m = F_c + F_p,                                                         (3.2)

ширина Н = 2а - размах поршня относительно цилиндров, где а - амплитуда перемещения.