Ассортимент продукции и производственная программа ОАО «Минский завод строительных материалов». Расчет теплового агрегата, включая аэродинамический расчет, страница 21

Приход теплоты	кВт	%	Расход теплоты	кВт	%
1. Химическая теплота от сгорания топлива 2. Физическая теплота топлива 3. Физическая теплота воздуха, подсасываемого в зонах подогрева и обжига 4. Физическая теплота входящего состава и садки 5. Физическая теплота воздуха, поступающего в зону охлаждения 6. Физическая теплота воздуха, идущего на горение	4847,92 4,42 58,88 58,48 0,04 58,88	96,41 0,09 1,17 1,16 0,001 1,17	1. Расход теплоты на испарение физической влаги 2. Расход теплоты на химические процессы 3. Потери теплоты с уходящими газами 4. Потери теплоты через стены и свод 5. Потери теплоты с выходящим составом 6. Теплоотдача нижней поверхностью вагонетки 7. Теплота нагретого воздуха, используемого на сторону 8. Прочие потери и расходы	257,73 643,14 778,82 321,97 119,76 147,93 2304,66 450,28	5,13 12,81 15,50 6,41 2,38 2,94 45,87 8,96
Сумма	5028,62	100	Сумма	5024,29	100

Невязка:  ∙ 100 % = 0,08 %

2.6.6. Определение коэффициента полезного действия печи.Критерием оценки качества работы печи является коэффициент полезного действия, представляющий собой отношение полезно затраченной теплоты к общему количеству теплоты, полученной в результате сжигания топлива.

К полезно затраченной теплоте следует относить теплоту, пошедшую на нагрев садки до максимальной температуры обжига Q_н; теплоту, затраченную на испарение физической влаги Q₆; теплоту, затраченную на химические процессы Q₇ + Q₈ + Q₉:

,                                                              (2.67)

Величины Q₆, Q₇, Q₈, Q₉ и Q₁ берем из соответствующих статей теплового баланса обжига, а Q_н, кВт:

Q_н = Р ∙ С_к ∙ t_к – Р_с ∙ С_н ∙ t_н,                                                                             (2.68)

где Р и Р_с – соответственно часовая производительность печи по обожженному и сухому материалу, кг/ч; t_н – начальная температура материала на входе в печь, °С; t_к – конечная температура обжига, °С; С_н и С_к – соответственно теплоемкость материала при t_н и t_к, кДж/(кг · К)

С = 0,837 + 0,000264 t

С_н = 0,8502 кДж/(кг · К);  С_к = 1,101 кДж/(кг · К)

Q_н = 8592 ∙ 1,101 ∙ 1010 – 9208 ∙ 0,8502 ∙ 50 = 2545,27 кВт

Q₁ = 4847,92 кВт

Q₆ = 257,73 кВт

Q₇ = 294,87 кВт

Q₈ = 103,95 кВт

Q₉ = 241,32 кВт

100 % = 51,6 %

2.6.7. Расчет сечений каналов и газоходов. Исходные данные для расчета:

- температура дымовых газов при выходе из печи, t_ух. = 120°С;

- температура дымовых газов перед дымососом, = 100°С;

- коэффициент избытка воздуха при входе в отборные каналы, α^I = 3,5;

- коэффициент избытка воздуха перед дымососом, α^II = 4,5;

- теоретический расход воздуха, необходимого для горения, L₀ =9,45 м³/м³;

- действительный расход воздуха для горения, L_α = 16,07 м³/м³;

- объем продуктов горения при сжигании топлива, V_α = 17,33 нм³/м³;

- разность между объемом продуктов горения и количеством израсходованного воздуха, ΔV = 1,26 м³/м³;

- объем продуктов дегазации обжигаемого материала, V_дег. = 1228,16 нм³/ч;

- расход топлива, В = 490,68 нм³/ч.

Схема отвода продуктов горения из печи приведена на рисунке 2.3.

Схема отвода продуктов горения из печи

Рис. 2.3

Количество продуктов горения, нм³/с:

= V_α ∙ В / 3600,                                                                                        (2.69)

= 17,33 ∙ 490,68 / 3600 = 2,36 нм³/с

Количество уходящих из печи газов при α^I с учетом продуктов дегазации (V_дег.), нм³/с:

                                                             (2.70)

= 5,02 нм³/с

Количество печных газов, проходящих по рабочему пространству печи, нм³/с:

                                                                                   (2.71)                    

V_о.ср. = (2,36 + 5,02) / 2 = 3,69 нм³/с

Количество печных газов, поступающих в дымосос при α^II, нм³/с:

                                                            (2.72)

= 6,31 нм³/с