Ассортимент продукции и производственная программа ОАО «Минский завод строительных материалов». Расчет теплового агрегата, включая аэродинамический расчет, страница 17

                                                                                        (2.39)

,                                                         (2.40)

где СаО и МgО – содержание оксидов в обожженном изделии, %; k – содержание в шихте карбонатсодержащих материалов, %.

= 56 ∙ 10^-4 (0,4 ∙ 2,97 + 0,553 ∙ 1,51) ∙ 9208 = 102,76 нм³/ч

Количество водяных паров, выделяющихся при испарении гигроскопической влаги в зоне досушки обжигаемого материала, а также при дегидратации содержащихся в нем глин, нм³/ч:

,                                               (2.41)

где Аl₂O₃ – содержание Аl₂O₃ в обожженном материале, %; k – содержание в обожженном материале глины, %.

= 0,435 ∙ 56 ∙ 10^-4 ∙ 9,85 ∙ 9208 + 1,24 ∙ 384 = 697,10 нм³/ч

Q₁₁ = (В697,10 ∙ 1,5086) ∙ 120 = 5692,8 ∙ В + 12795,71 кДж/ч = 1,58 ∙ В + 3,55 кВт

2.6.5.1.9. Потери теплоты в окружающую среду через стены и свод печи. Потери теплоты рассчитываются отдельно для стен и свода для каждого из участков печи по формуле, кВт:

Q_огр. = g ∙ F,                                                                                                     (2.42)

где g – отдельный тепловой поток через стены и свод печи; F – площадь наружной поверхности ограждения печи.

Для стены: F = 2 ∙ l ∙ h,                                                                                   (2.43)

где l – длина участка, м; h – высота стены, м.

h = ,                                                                                              (2.44)

где h₁ – высота канала печи, м;  – толщина слоев футеровки, м.

Для свода: F = l ∙ в,                                                                                        (2.45)

где l – длина участка, м; в – ширина печи, м.

,                                                                                             (2.46)

где в₁ – ширина канала, м;  – толщина слоев футеровки, м.

Потери теплоты в окружающую среду через стены и свод печи сводим в табл. 2.21.

Таблица 2.21

Потери теплоты в окружающую среду через стены и свод печи

Продолжение табл. 2.21

Общие потери теплоты в окружающую среду через ограждения находят как сумму потерь на всех участках стен Q_ст. и свода Q_св.:

Q₁₂ = ,                                                                                 (2.47)

Q₁₂ = 226925,85 Вт = 226,93 кВт

2.6.5.1.10. Расход теплоты на подогрев футеровки вагонетки. Аккумуляцию теплоты футеровки вагонетки рассчитывают приближено по следующей формуле, кВт:

Q₁₃ = ,                                                                                    (2.48)