Расчётная схема |
Пояснение к схеме |
Формула |
Сдвигу заготовки под действием силы R препятствуют силы трения, возникающие в местах контактов заготовки с опорами и ЗМ (фрезерование по замкнутому контуру и др.). Здесь и в некоторых случаях ниже силы трения на эскиз не показаны |
РЗ = KR/(fОП+fЗМ) |
|
Составляющая R1 направлена к опорам, а составляющая R2 стремится сдвинуть заготовку в боковом направлении |
Для ЗМ типа I РЗ = [KR2+fЗМR1J1/ (J1+J2)-fОПR1J2/ (J1+J2)]/(fОП+fЗМ). Для ЗМ типа II РЗ = (KR2-R1fОП)/ (fОП+fЗМ). Если KR2<R1fОП и отсутствуют вибрации, то PЗ =0 |
|
Составляющая R1 направлена навстречу силе РЗ и стремится оторвать заготовку от опор, а составляющая R2 стремится сдвинуть заготовку в боковом направления |
Для ЗМ типа I принимать большее из двух значений: РЗ=KR1J2/(J1+J2) и РЗ=[KR2-fЗМR1J1/ (J1+J2)+fОПR1J2/ (J1+J2)]/(fОП+fЗМ); для ЗМ типа II принимать большее из двух значений РЗ=KR1 и РЗ=(KR2+R1fОП)/ (fОП+fЗМ) |
Продолжение таблицы 1
Расчётная схема |
Пояснение к схеме |
Формула |
Сила РЗ определяется из равенства нулю моментов всех сил относительно точки О |
РЗ = K(R2е+R1l)/ (а+fОПl) |
|
Короткая заготовка диаметром Dустановлена в патроне с п кулачками. Опасен проворот заготовки под действием момента М |
РЗ = 2KM/(nDf) |
|
Длинная заготовка диаметром D консольно закреплена в трех- или четырехкулачковом патроне, имеющем кулачки с короткими уступами. Опасен сдвиг заготовки под действием составляющей RZ силы резания; L — расстояние от места закрепления заготовки до силы RZ |
Для трёхкулач- кового патрона РЗ = KRZL/(0,75Df); для четырёхкулач- кового патрона РЗ = =KRZL/(1,24Df) |
|
Заготовка закреплена в гидропластмассовом патроне (а) или на гидро- пластмассовой оправке (б). Давление рк, действует по цилиндрической поверхности заготовки на длине зоны контакта lк. Силы Т действуют по краям зоны контакта (расчет рк, lк и Т см. том 2) |
КМ = = (Т+0,5 ркlк)πD32f и КМ = = (Т+0,5 ркlк)πd32f |
Продолжение таблицы 1
Расчётная схема |
Пояснение к схеме |
Формула |
Заготовка закреплена на прессовой цилиндрической оправке. Давление рк действует до цилиндрической поверхности диаметром d3 и длиной lк равной длине рабочей шейки оправки |
рк = 2KM/(πd32lкf) |
|
Цилиндрическая оправка для установки заготовки с гарантированным зазором и с креплением по торцам. Давления pб и рш действуют на торцы заготовки навстречу друг другу. При равенстве диаметров бур-тика и шайбы (Dб = Dш) можно считать pб = рш = p |
р = 12KM/[fπ (Dш3- d33)] |
|
Оправка с креплением заготовки двумя конусами, стягиваемыми с осевой силой РЗ |
РЗ = 2KMsinα/(fd3) |
|
Оправка с гофрированными втулками. Силы закрепления, создаваемые одной гофрированной втулкой, представляют собой две кольцевые силы РЗ. Поскольку эти силы расположены близко друг от друга, можно считать, что одна гофрированная втулка создает одну кольцевую силу 2РЗ |
2РЗ = 2KM/(πd3fn) |
Продолжение таблицы 1
Расчётная схема |
Пояснение к схеме |
Формула |
Заготовка центрируется по выточке и прижата к торцовым опорам, расположенным по диаметру DОП, прихватами, расположенными по диаметру DПР. Заготовка нагружена моментом М и осевой силой R |
Для ЗМ типа I Если тангенциальная жесткость (по касательной к поверхности заготовки в месте приложения силы закрепления) зажима велика, то РЗ = {KM- -fОПDОПRJ2/[2(J1+J2)]+fЗМR DПР J1/[2(J1+J2)]}/[0,5(fЗМ DПР+ fОПDОП)]. Если тангенциальная жесткость мала, то РЗ = {KM- -fОПDОПRJ2/[2(J1+J2)]}/ (0,5fОПDОП). Для ЗМ типа II Если тангенциальная жесткость велика, то РЗ = (2KM- -fОПDОПR)/(fЗМ DПР+ +fОПDОП). Если тангенциальная жесткость мала, то РЗ = (2KM- -fОПDОПR)/(fОПDОП). |
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.