Промышленность \ Добыча, хранение и транспортировка нефти и газа

Комплексный подход к сбору, подготовке и транспортированию газа в районах Крайнего Севера (Обзорная информация), страница 26

Из сказанного ясно, что для эффективной и надежной работы про­мысла необходимо поддерживать требуемые уровни загрузки тех газопро -водов промысловой газосборной, системы, которые используются в текущий период эксплуатации месторождения.

В целях проведения анализа состояния перекачки скважинной продук­ции можно рекомендовать использовать набор "реперных", "критических" скоростей (расходов) газожидкостных потоков, которые отвечают  харак­терным режимам перекачки и обеспечение которых позволило бы осуществ­лять транспортировку пластового флюида практически в проектном  режи­ме.

В качестве первой "критической" скорости течения газожидкостных потоков может быть использована формула О.В.Клапчука и Н.Н.Елина

(3-9)

в которой оСобозначает угол уидона (рельефности) трассы. При дости49


женинпотокомэтойскоростиначинаетсяинтенсивныйсрывиуносжидко­стивядропотокаигазожидкостнаясмесьдвижетсявдисперсно-кольце­вомрежиме.

Вкачествеследующейхарактернойвеличиныможетбытьиспользова­наскорость, заданнаясоотношениемД.А.Стина/II/

W>2,46-/0~*—тА^  ,                     (3.10)

гдеjLLr - кинематическаявязкостьгаза.

Какпоказываютмногочисленныезкспернмевтк, приэтойскоростив ядрепотоканаходится20-30JC отобщегоколичествакапельнойжидкости.

ЗамыкаетэтотрядкритериальныхсоотношенийформулаКутателадзе-Рамзина /12/

,                 (З.Ш

полученная на основе исследования движения парожидкостннх потоков в трубчатых сепараторах. При достижении «той окорости газовый поток ин­тенсивно срывает капли жидкости с внутренней поверхности труб и прак­тически вся жидкость движется в газовом ядре в диспергированном виде.

Расчета движения двухфазных потоков по программе "Шлейф" показа­ли, что при значениях скоростей потеков, лежащих между значениями, задаваемыми второй и третьей критериальными формулами, обеспечивается устойчивый режим перекачки с малыми низкочастотными (пробковыми) ко-лебашшки расходных параметров. При скорости потока в интервале зна­чений, задававшее соотношениями (3.10) и (З.П), низкочастотные пуль­сации вареметров носят более выраженный характер, хотя и с относите -льно небольшими амплитудами.

В табл. 3.2 в жачвотве примера приведены результаты расчетов  по нредомтжвваж кржтержакьшш соотношениям для скоростей (столбцы 5 и 7) i шиши—imil омеси, движущейся вдоль подъемного участка газопро­вода с уклоном 0,03. Все расчеты проводились для трех значений давле­ная перекачиваемого флюида - 12, 7 и 4 МДа. В столбцах 4, 6 и 8  при­ведены суточные жраввмэднтедьности газопроводов, соответствующие рас­считанным скороотж ж отнесенные к трубопроводу диаметром 720x11 мм.

На взгляд авторов, приведенные расчетные соотношения позволили бы с достаточной точностью анализировать реальные условия перекачки газоконденсатной смеси, а также 'прогнозировать условия транспортиров­ки продукции скважин при переводе газосборной системы на другие режи­мы эксплуатации промысловых газопроводов.

50


Таблица   3.2

Значения критических скоростей (расходов) для различных рабочих давлений


Давление, ЫПа


Критические скорости (м/с) и расходы (млн.м3/сут)

по формуле (3.9)     по формуле (3.10)    по формуле (3.II)


 


4

1,545*

2

,30

3,

089

4

,59

12,613

18

,74

7

1,135

3

,20

2,

068

5

.84

9,069

25

,61

12

0,842

4

,57

I,

251

6

,79

6,419

34

,87

* Расчеты проведены для газопроводов диаметром 720x11 мм и уклоном участков трассы

3.5. Прогнозирование динамики ореолов протаивания грунтов вокруг газопроводов

Скачать файл