Проектирования деревянных элементов крыш с учетом традиционных и современных конструктивных индустриальных решений, страница 21

Принимаем продольные рёбра из нестроганных досок 40×150 (h) мм, поставленных на ребро. При этом воздушный продух над утеплителем составит 150-120=30 мм, что достаточно для вентиляции внутреннего пространства панели (рис. 7.3).

Рис. 7.3. Конструкция коробчатой кровельной панели с плоскими асбестоцементными обшивками.

Поверочные расчёты асбоцементной панели

Т а б л и ц а  7.4 – Нагрузки от кровли, кПа

Наименование нагрузки

Нормативная величина нагрузки

gf

Расчетная величина нагрузки

1 Постоянная от собственного веса:

а) трехслойного рулонного ковра б) асбоцементных обшивок

2×0,1=38 кг/м2

в) поперечных ребер (20%)

г) продольных ребер из лиственниц (3×0,04×0,15 кг/м2)

д) утеплителя–заливочный пенопласт толщиной 120 мм плотностью

50 кг/м3

е) приборов освещения (5 кг/м2)

0,12

0,38

0,02

0,13

0,06

0,05

1,3

1,2

1,1

1,1

1,3

1,2

0,16

0,46

0,03

0,14

0,078

0,06

И т о г о   постоянная:

для обшивки верхней для рёбер

2 Снеговая для г.Игарка (5-й район)

0,31

0,75

2,0

1,6

0,39

0,93

3,2

Проверка прочности и жёсткости верхней асбоцементной обшивки на местный изгиб

Момент сопротивления и момент инерции полосы обшивки шириной b=100 см при толщине см равны:

; .

Максимальный изгибающий момент от полной равномерно распреде-лённой нагрузки (1-е загружение) при l=a0=0,48м

Mmaxоп=кН×м.

Изгибающий момент от временной монтажной нагрузки (2-е загруже-ние)

Mmaxпр=кН×м.

Напряжения изгиба при первом загружении составят

= /W=8,3:16,7=0,49 кН/см2=4,9 МПа << fm,90=11,5 МПа.

То же при 2-м загружении

=/W=12.4:16.7=0.74 кН/см2=7,4 МПа << fm,90 =11,5 МПа.

Проверка жесткости асбоцементной обшивки при н=2,0+0,31=2,31 кН/м    дает

v/l=0,0068н l3/(EaI)=(0,00680,483):(107 10-8)=1/486<1/400.

Следовательно, прочность и жёсткость асбоцементных обшивок обеспечена.

Обшивки из асбоцементных плоских листов крепятся к деревянным ребрам на шурупах с потайной головкой 450 мм в отверстия диаметром  6 мм с раззенковкой с шагом 300 мм (см. рис.7.3)

Проверка прочности продольных ребер

Так как асбоцементные обшивки в работе ребер не учитываются, рассмотрим только 4 ребра сечением 40150 (h) м, но на действие только нормальной составляющей нагрузки, ибо обшивки воспринимают скатную составляющую.

Полная нагрузка на все ребра

, где ;; .

Изгибающий момент в середине панели

кН×м.

Момент сопротивления всех рёбер

Напряжения изгиба  12,35МПа, где fm,0,d=13 МПа, k=0,95 (см. табл.6.4 СНБ).

Касательные напряжения в рёбрах при поперечной силе в панели

;

=0,051 кН/см2=

=0,51 МПа< fv,0,dk=.

Проверка жёсткости рёбер при ×153:12=4500 см4 и

=1/348<1/250.

Приведенный расход древесины на асбоцементную панель

где – коэффициент, учитывающий поперечные рёбра.

7.8. Проектирование клеефанерной панели под холодную рулонную кровлю

Исходные данные. Номинальные размеры панели в плане–1,5´4,5 м; верхняя обшивка из водостойкой фанеры марки ФСФ из берёзы толщиной 12 мм; продольные рёбра из сосны 2-го сорта; район строительства– г.Уфа (4-й район по снегу); уклон кровли– 1:10.

Эскизный расчёт панели

Определим предельное расстояние в свету между рёбрами:

см.

Требуемое число продольных рёбер np=bпан/а+1=1,5:1,248+1=2,2 шт. Принимаем 3 продольных ребра шириной 44 мм. Определим ориентировочную высоту рёбер hp из условия устойчивости сжатой верхней обшивки при а/d=67,9:1,2=56,6>50, где а=(149-3×4,4):2= =67,9 см; kpf=1250:56,62=0,39; =0,9×149=134,1 см. Требуемая высота рёбер по формуле (3.10) при a=0,9

hp=aM/(kpffp,0,ddв)=0,9×1065:(0,39×1,2×134,1×1,2)=12,7 см, где М=l2/8=4,32×4,442:8=10,65 кН×м; =(0,4×1,2+1,5×1,6)1,5=4,32 кН/м; l=4,5-0,06=4,44 см. Принимаем 3 ребра из досок: в заготовке– 44´150 мм, в чистоте– 40´145 мм после острожки.

Поверочные расчеты ребристой панели

Нагрузки определяем в табл. 7.5.

Т а б л и ц а  7.5 – Нагрузки на кровельную панель, кПа