Модернизация технологического процесса изготовления детали «Корпус» для условий автоматизированного производства, страница 16

q = (132/56)/sin13⁰ = 10,73

Таким образом, усилие пневмозажима N = 10,73 × 4077 = 43746 Н

Отсюда, F_тр = 0,39 × 43746 = 17061 Н => F_тр > F_рез (17061 Н > 756,2 Н)

Таким образом, необходимое условие удержания заготовки выполняется.

Достаточное условие.

Достаточное условие надежной работы приспособления обеспечивается при условии, когда величина деформации поверхности детали от сжатия её меньше половины припуска на обработку:

D_см< или   s_см = £ [s_см],

где D_см – деформация заготовки под действием силы N;

d - припуск на обработку заготовки (при удержании в приспособлении изделия за обработанную поверхность d является допуском на размер поверхности, которая контактирует с прижимом);

s_см – напряжение смятия в заготовке;

F_см – сила смятия (F_см = N);

S_см – площадь смятия;

[s_см] – допустимое напряжение в материале заготовки при смятии.

Сравним : .

Напряжение смятия для стали 40ХН2МА:        

(условие выполняется)

Определяем диаметр поршня пневмоцилиндра при давлении в пневмосети

0,4 МПа: , выбираем d = 80 мм

Определяем ход штока. Для закрепления необходимо обеспечить рабочий ход рычага 2,5 мм. Тогда длина рабочей зоны ползуна определится как 17,8 × 2,5 = 44,5 мм.

Вывод: Спроектированное приспособление обеспечивает необходимую точность обработки, жесткость и надежность закрепления, удобство в обслуживании, и, следовательно, соответствует всем требованиям, предъявляемым к станочным приспособлениям.

4.2. Проектирование и расчет режущего инструмента.

Наличие в корпусе отверстий Ø6^+0,75 и Ø8^+0,58 предусматривает возможность применения ступенчатого сверла. Это влияет на общую трудоемкость изготовления детали, а также на экономические расходы, связанные с эксплуатацией оборудования, изготовлением приспособлений, и на затраты, идущие на заработную плату рабочему.

 Проектируемая 3-хступенчатое сверло позволяет сократить время на обработку детали и увеличить производительность выпуска деталей, а также возможно себестоимость изготовления детали. 

3-хступенчатое сверло изготовлено из быстрорежущей стали Р6М5К5 ГОСТ 19265-73, несложная по конструкции и изготовлению. Изготовление сверла без напаянных пластин позволяет выполнить переточку сверла для изготовления других отверстий. Применение сварки хвостовика к режущей части нецелесообразно, так как потребуются дополнительный затраты на обработку сверла, а также может привести к разрыву во время работы.  

Итак, 3-х ступенчатым сверлом, как отмечалось выше, нужно обработать отверстия Ø6^+0,75 и Ø8^+0,58

Выбираем один из диаметров сверла для обработки отверстия Ø6^+0,75 равным 6 мм с классом точности h6, а для отверстия Ø8^+0,58– 8 мм h6, и третий диаметр сверла равен 10 мм h6.

Главный угол в плане φ выбираем равным 140⁰ в зависимости от обрабатываемого материала. (Чем больше угол φ, тем прочнее сверло у перемычки).

Угол наклона винтовой канавки 𝛚 выбираем в зависимости от диаметра сверла - 29⁰. (С увеличением угла 𝛚 до 25⁰-30⁰ передний угол на передний угол на периферии сверла возрастает, работа по деформации материала снижается, процесс резания облегчается).

Главный угол в плане φ и угол наклона винтовой канавки 𝛚 назначаем одинаковыми для трех диаметров сверла, сохраняя одинаковые условия резания.

Углы лезвия сверла: передний и задний углы. Передний угол γ имеет переменные значения: на периферии сверла он имеет максимальное значение, а к центру сверла угол уменьшается и на перемычке имеет отрицательное значение, то есть в данной зоне происходит не резание, а сминание материала.

Передний угол для сверл в чертежах обычно не указывается, так как он переменный и определяется углом наклона винтовых канавок и углом при вершине сверла.

Задний угол α выбираем в зависимости от диаметров [4, стр.369, табл.38]:

α = 20° для Ø6±0,5

α = 12° для Ø8±0,5

Данные значения углов у периферии сверла.