Подкрановая часть колонны.
Сечение колонны в подкрановой части состоит из двух ветвей. Высота сечения h=100 см, сечение ветви b×c=50×20 см; h0=c-a=20-3=17 см; расстояние между осями ветвей k=80 см.
Арматуру подбираем по наибольшим расчетным усилиям в сечении 4-4:
Таблица 11. Комбинации расчетных усилий в сечении 4-4
|
Усилия |
Значения величин при комбинации усилий |
||
|
1-я (Mmax) |
2-я (Mmin) |
3-я (Nmax) |
|
|
M, кНм |
142 |
-86 |
140 |
|
N, кН |
1040 |
491 |
1130 |
|
Q, кН |
21 |
-4 |
23 |
Усилия от продолжительного воздействия нагрузки: Ml=-7 кНм, Nl=491 кН, Ql=8 кН.
Так как колонна жестко заделана в фундаменте, при расчете принимаем η=1 (в опорном сечении эксцентриситет продольной силы не зависит от прогиба колонны).
Поскольку параметры 3-й комбинации выше, чем в других вариантах, расчет производится именно по ней.
Расчет нижней части колонны представлен в таблице 12.
Таблица 12. Расчет подкрановой части колонны
|
Расчетная длина подкрановой части колонны при учете крановых нагрузок, м l0=1,5(Hр-Hв)= |
17,475 |
|
Расчетная длина подкрановой части колонны из плоскости рамы, м l0=0,8(Hр-Hв)= |
9,32 |
|
Приведенный радиус инерции двухветвевой колонны в плоскости изгиба, м2 rred2=k2/[4(1+3k2/(ψ2n2Hн2))]= |
0,0685 |
|
rred= |
0,26186 |
|
Приведенная гибкость сечения λred=l0/rred= |
66,733 |
|
Продольное усилие в ветви колонны, кН Nbr1=N/2+M/k= |
740 |
|
Продольное усилие в ветви колонны, кН Nbr2=N/2-M/k= |
390 |
|
Изгибающий момент в ветви колонны, кНм M=Qs/4= |
14,95 |
|
Изгибающий момент в ветви колонны, кНм M=-Qs/4= |
-14,95 |
|
Для подкрановой ветви колонны: |
|
|
e0=M/Nbr1= |
2,0202 |
|
c/30= |
0,6667 |
|
s/600= |
0,4333 |
|
Принимаем ea= |
1 |
|
e=e0+ea+c/2-a= |
10,0202 |
|
w=0,85-0,008γb2Rb= |
0,7752 |
|
Граничная относительная высота сжатой зоны ξr=w/[1+(σsr/σscu)(1-w/1,1)]= |
0,61066 |
|
Для прямоугольного сечения с симметричным армированиемϕn'=N/(Rbbh0)= |
0,93111 |
|
Для прямоугольного сечения с симметричным армированиемϕn=Ne/(Rbbh02)= |
0,5488 |
|
α= |
0,06216 |
|
ξ= |
0,8535 |
|
Требуемая площадь сечения арматуры As=As'= |
3,2947 |
|
Для наружной ветви колонны: |
|
|
e0=M/Nbr1= |
155,523 |
|
c/30= |
0,6667 |
|
s/600= |
0,4333 |
|
Принимаем ea= |
1 |
|
e=e0+ea+c/2-a= |
163,523 |
|
w=0,85-0,008γb2Rb= |
0,7752 |
|
Граничная относительная высота сжатой зоны ξr=w/[1+(σsr/σscu)(1-w/1,1)]= |
0,02180 |
|
Для прямоугольного сечения с симметричным армированием ϕn'=N/(Rbbh0)= |
0,0007 |
|
Для прямоугольного сечения с симметричным армированием ϕn=Ne/(Rbbh02)= |
0,0066 |
|
α= |
0,0072 |
|
ξ= |
0,0009 |
|
Требуемая площадь сечения арматуры As=As'= |
-0,3946 |
Принимаем продольную арматуру для наружной и подкрановой ветвей по 3⌀12 A-III, As=3,29 см2 с каждой стороны.
Расчет промежуточной распорки представлен в таблице 13.
Таблица 13. Расчет промежуточной распорки
|
Qр=Qs/c= |
74,75 |
|
Требуемая площадь сечения арматуры, см2 As=As'=Mр/[Rsc(h0-a')]= |
2,409347 |
|
Минимальная площадь сечения арматуры, см2 As=As'= |
1 |
|
Проверка прочности бетона по сжатой полосе между наклонными трещинами |
|
|
ϕw= |
1 |
|
γb2= |
0,9 |
|
Rb= |
8,5 |
|
ϕb1= |
0,915 |
|
0,3ϕwϕb1Rbh0= |
86,33025 |
|
Необходимость поперечного армирования |
|
|
Пролет распорки l= |
60 |
|
Сопротивление осевому растяжению, МПа Rbt= |
0,75 |
|
с'=0,25l= |
15 |
|
Qbu= |
51,3375 |
|
2,5Rbtbh0= |
34,6875 |
Принимаем по расчету в промежуточных распорках 2⌀14 A-III, As=3,08 см2.
Размеры поперечного сечения из проверки прочности бетона по сжатой полосе между наклонными трещинами достаточны (0,3ϕwϕb1Rbh0=86,3 кН >Q=23 кН).
Поперечное армирование распорки по расчету не требуется, так как Qbu=51,34 кН >Q=23 кН (таблица 13), и принимается конструктивно ⌀6 A-III, s=150 мм.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.