Окончательно принимаем по конструктивным требованиям с каждой стороны колонны по 2⌀16 A-III, As=As’=4,02 см2.
Подбор поперечной арматуры
Так как гибкость из плоскости изгиба меньше, чем в плоскости изгиба (таблица 10), расчет из плоскости изгиба можно не выполнять. Поперечное армирование назначаем в соответствии с конструктивными требованиями. При диаметре рабочей продольной арматуры колонны 16 мм требуется поперечная арматура с диаметром dпоп>dпрод/4=4 мм. Принимаем ⌀6 A-III, As=As’=28,3 см2.
Таблица 10. Расчет надкрановой части колонны
|
Расчет по 1-й комбинации |
|
|
Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости изгиба при учете крановых нагрузок, м l0=2Hв= |
7,6 |
|
Радиус инерции сечения, см i=√(h2/12)= |
10,96966 |
|
λ=l0/i= |
69,28203 |
|
Эксцентриситет, см e0= |
11,71429 |
|
Случайный эксцентриситет, см eа=h/30= |
1,266667 |
|
Случайный эксцентриситет, см eа=l0/600= |
1,266667 |
|
Расчетный эксцентриситет, см e0= |
12,98095 |
|
Момент инерции бетонного сечения, см4 I=bh3/12= |
228633,3 |
|
Изгибающий момент в сечении 2-2 от постоянной нагрузки относительно центра тяжести растянутого стержня арматуры, кНм M1l=Ml+Nl(h/2-a')= |
60 |
|
Изгибающий момент в сечении 2-2 от совместного действия постоянных и временных нагрузок при наиболее невыгодном их сочетании относительно центра тяжести растянутого стержня арматуры, кНм M1=Mmax+Nc(h/2-a')= |
97 |
|
Для тяжелого бетона β= |
1 |
|
Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия на прогиб элемента в предельном состоянии ϕld=1+βM1l/M1= |
1,618557 |
|
δ=e0/h= |
0,341604 |
|
δ=0,5-0,01l0/h-0,01Rbγb2= |
0,2065 |
|
Коэффициент предварительного армирования μ= |
0,005 |
|
Момент инерции сечения арматуры относительно ц.т. бетонного сечения Is=μ(Es/Eb)bh0(0,5h-a)2= |
23726,83 |
|
Условная критическая сила, кН Ncr=6,4Eb/l02[I/ϕl(0,11/(0,1+δe)+0,1)+Is)= |
1659,051 |
|
Коэффициент η=1/[1-(N/Ncr)]= |
1,267369 |
|
Расстояние, см e=e0η+0,5h-a= |
32,45166 |
|
При As=As' высота сжатой зоны бетона, см x=N/(γb2Rbb)= |
7,486631 |
|
Относительная высота сжатой зоны ξ=x/h0= |
0,213904 |
|
w=0,85-0,008γb2Rb= |
0,7752 |
|
σsr=Rs= |
365 |
|
При γb2>1 σsc,u= |
400 |
|
Граничная относительная высота сжатой зоны ξr=w/[1+(σsr/σscu)(1-w/1,1)]= |
0,610665 |
|
Ar= |
0,424 |
|
As=As'=(Nγne-Arγb2Rbbh02)/[Rsc(h0-a')]= |
-15,2678 |
|
По конструктивным требованиям As=As'=0,002bh= |
3,8 |
|
Расчет по 2-й комбинации |
|
|
Эксцентриситет, см e0= |
17,42857 |
|
Случайный эксцентриситет, см eа=h/30= |
1,266667 |
|
Случайный эксцентриситет, см eа=l0/600= |
1,266667 |
|
Расчетный эксцентриситет, см e0= |
18,69524 |
|
Момент инерции бетонного сечения, см4 I=bh3/12= |
228633,3 |
|
Изгибающий момент в сечении 2-2 от постоянной нагрузки относительно центра тяжести растянутого стержня арматуры, кНм M2l=Ml+Nl(h/2-a')= |
60 |
|
Изгибающий момент в сечении 2-2 от совместного действия постоянных и временных нагрузок при наиболее невыгодном их сочетании относительно центра тяжести растянутого стержня арматуры, кНм M2=Mmin+Nc(h/2-a')= |
117 |
|
Для тяжелого бетона β= |
1 |
|
Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия на прогиб элемента в предельном состоянии ϕld=1+βM2l/M2= |
1,512821 |
|
δ=e0/h= |
0,49198 |
|
δ=0,5-0,01l0/h-0,01Rbγb2= |
0,2065 |
|
Коэффициент предварительного армирования μ= |
0,005 |
|
Момент инерции сечения арматуры относительно ц.т. бетонного сечения Is=μ(Es/Eb)bh0(0,5h-a)2= |
23726,83 |
|
Условная критическая сила, кН Ncr=6,4Eb/l02[I/ϕl(0,11/(0,1+δe)+0,1)+Is)= |
1520,124 |
|
Коэффициент η=1/[1-(N/Ncr)]= |
1,299114 |
|
Расстояние, см e=e0η+0,5h-a= |
40,28724 |
|
При As=As' высота сжатой зоны бетона, см x=N/(γb2Rbb)= |
7,486631 |
|
Относительная высота сжатой зоны ξ=x/h0= |
0,213904 |
|
w=0,85-0,008γb2Rb= |
0,7752 |
|
σsr=Rs= |
365 |
|
При γb2>1 σsc,u= |
400 |
|
Граничная относительная высота сжатой зоны ξr=w/[1+(σsr/σscu)(1-w/1,1)]= |
0,610665 |
|
Ar= |
0,424 |
|
As=As'=(Nγne-Arγb2Rbbh02)/[Rsc(h0-a')]= |
-13,0372 |
|
По конструктивным требованиям As=As'=0,002bh= |
3,8 |
|
Расчет по 3-й комбинации |
|
|
Эксцентриситет, см e0= |
1,108647 |
|
Случайный эксцентриситет, см eа=h/30= |
1,266667 |
|
Случайный эксцентриситет, см eа=l0/600= |
1,266667 |
|
Расчетный эксцентриситет, см e0= |
2,375314 |
|
Момент инерции бетонного сечения, см4 I=bh3/12= |
228633,3 |
|
Изгибающий момент в сечении 2-2 от постоянной нагрузки относительно центра тяжести растянутого стержня арматуры, кНм M3l=Ml+Nl(h/2-a')= |
60 |
|
Изгибающий момент в сечении 2-2 от совместного действия постоянных и временных нагрузок при наиболее невыгодном их сочетании относительно центра тяжести растянутого стержня арматуры, кНм M3=Mmin+Nc(h/2-a')= |
77,16 |
|
Для тяжелого бетона β= |
1 |
|
Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия на прогиб элемента в предельном состоянии ϕld=1+βM3l/M3= |
1,777605 |
|
δ=e0/h= |
0,062508 |
|
δ=0,5-0,01l0/h-0,01Rbγb2= |
0,2065 |
|
Коэффициент предварительного армирования μ= |
0,005 |
|
Момент инерции сечения арматуры относительно ц.т. бетонного сечения Is=μ(Es/Eb)bh0(0,5h-a)2= |
23726,83 |
|
Условная критическая сила, кН Ncr=6,4Eb/l02[I/ϕl(0,11/(0,1+δe)+0,1)+Is)= |
1879,612 |
|
Коэффициент η=1/[1-(N/Ncr)]= |
1,315691 |
|
Расстояние, см e=e0η+0,5h-a= |
19,12518 |
|
При As=As' высота сжатой зоны бетона, см x=N/(γb2Rbb)= |
9,647059 |
|
Относительная высота сжатой зоны ξ=x/h0= |
0,27563 |
|
w=0,85-0,008γb2Rb= |
0,7752 |
|
σsr=Rs= |
365 |
|
При γb2>1 σsc,u= |
400 |
|
Граничная относительная высота сжатой зоны ξr=w/[1+(σsr/σscu)(1-w/1,1)]= |
0,610665 |
|
Ar= |
0,424 |
|
As=As'=(Nγne-Arγb2Rbbh02)/[Rsc(h0-a')]= |
-17,4904 |
|
По конструктивным требованиям As=As'=0,002bh= |
3,8 |
|
Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости изгиба, м l'0=1,5Hв= |
5,7 |
|
Радиус инерции сечения, см i=√(h2/12)= |
14,43376 |
|
λ=l0/i= |
39,49076 |
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.