Расчет сборных железобетонных конструкций промышленного здания, длинна которого равна 144 метрам (место строительства – г. Чита), страница 13

Так как в сочетание входят крановые нагрузки, расчетная длина подкрановои части колонны в плоскости изгиба по [ = 1,5 i-i= 1,5 х (12,6 + 0,15 —4,05) = 1305 м, а коэффициент условии работы бетона
1.1 (здесь процедуры выбора расчетного сочетания и назначения несколько упрощены). Поскольку 1ii=1з,05 10, учитываем влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы.
Эксцентриситет продольнои силы е0 = М/Н = 210/996 = 0,211 м, е0 е= i/ 30 = 1,0 / 30 = 0,033 см. Следовательно, случаиныи эксцентриситет не учитываем, так как колонна Нашеи рамы — элеменТ статически неспределимои конструкции.
Найдем значение условной критическои силы и величину коэффициента для учета влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольнси силы. По п З б
6= е0//= 0,211 /1,0 =0,211 < = 0,5 —0,01 1// —0,01 /? = 0,5—0,01 х 13,05 —0,01 х 12,65 = 0243. Принимаем = = 0,243. По п. 3.24 определяем моменты относительно центра тяжести арматуры А М = М + Н ((Ь / 2) — а) и М = М + Н ((Ь / 2) — а). В эти формулы подставляют абсолютную величину момента М, а при вычислении М момент от длительнои нагрузки подставляют со знаком (+) при совпадении направлений М и М и со знаком (—) — при несовпадении.
М=210+996х(О5х1,0—0,0З)=678 кН.мМ =91 +440х(0,5х10—0,03)=298 кН.м.
Тогда поп. 3.6 ( = 1 + М /М= 1 + 398/678 = 1,587.
По п. 3.24 условная критическая сила
В первом приближении принимем i = (А + А ‘)/Ь / = 0,005.
Тогда
оЧ =iЬi0((Ь—i )2Е /2Е=0,ОО5х05х017х((1,0 —0,2)2х200000/(2х24000)= 1,1Зх1Ом4, а
!=0,5х0,2/6+0,5хО,2х(1,0 _0,2)2/2 = 3267х10 м.
Н=6,4х24000х103(32,67х103х(0,11/(0,1+0243)+0,1)/1,587+1,13х103)/13,052=8830кН.
Коэффициент для учета влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольнои силы
т=1/(1—Н/Н)=1’(1—996/88З0)=1,127.
Уточнимусилиявветвях:влевои—996/2+1,127х210/О,8=794кН,вправои—996/2-1,127х210/0,8=202кН.
Поскольку обе ветви сжаты, моменты в них ( ) равны М = /4 = 32 х2,175 / 4 = 17,4 кН•м.
4

Тогда эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести арматуры А для наиболее нагруженнои ветви е0=М/Н = 17,4/794 = 0,022 м, а е =0,022 + 0,2/2 — 0,03 = 0,092 м
По п. 3.62 [ относительная величина продольнои силы
н! ьь/-о = 794х10/(12,65х0,5х0,17)=0,7Э8 = 0581.
Здесь находим по при= 1.1.
далее по п.п. 3.62 — 3.62 вычисляем коэффициенты
= !\Iе/ Ьi02=794х1О-хОО92/(12б5хО5хО172)=О,4 и =а’/i0=О,0З/0,17= 0176,
ПосколькуСх , вычисляем = — (1 —с/2))/(1 — ё)= (04—0,738(1 —0738/2))/(1 —0,176) = —0,08,
Относительная высота сжатой зоны
Г= (с(1 —)+2а )/(1 — +2) =(0,738(1 —0,581)—0,IбхО,581))/(1 —0,581 —0,16) = 0,835.
Тогда требуемая площадь арматуры
А = А ‘= —(1 —/2))/(Р (1 —а)) =
= 12,65 х50 х 17 ((0,4—0,835(1 — 0,835 /2))/(365 (1 — 0,176)) <0.
Арматура по расчету не нужна. По принимаем по конструктивным соображениям 3 12 АIII у каждои стороны ветви (А = А ‘=3,39 см2). Принятая арматура обеспечивает ц= 6,78х100/(50х17)= 0,8%, что больше минимального по . Поперечную арматуру принимаем б А111 с шагом 200 мм.
За высоту сечения принимаем его размер из плоскости изгиба, т. е. = Ь = 0,5 м. Расчетная длина гiодкраыовои части колонны из плоскости изгиба по 1 = 08Н= 0,8 х 8,7 = 6,96 м Поскольку 1iь = 13,92 13,05 (гибКость в плоскости рамы), требуется поверка прочности из плоскости изгиба. Усилие приложено со случаиным эксцентриситетом е= i /30= 0,5/30 = 0,0167.
В этом расчете размеры прямоугольного сечения подкрановои части: Ь = 2 х 200 = 400 мм, / = 500 мм, а = а’ = ЗОмм. Тогда рабочая высота сечения = 0,5 0,03 = 047 м.
Сечение проверяем по усилиям в сечении 4—4, поскольку там деиствует наибольшая сила Н = 996 кН при М =
=Ёе=996х0,0167= 16,кН.м(комбинация 1+3+(-7)+11+1з ). Вэто сочетаниевходятусилияотдлительно
деиствующеи нагрузки Н = 440 кН (загружение 1 из ), приложенное с тем же случаиным эксцентриситетом е, поэтому М = Н е= 440 х 0,0167 = 735 кН.м.
Так как в сочетание входят крановые нагрузки, коэффициента условии работы бетона 1.1.
4