Расчет сборных железобетонных конструкций промышленного здания, длинна которого равна 144 метрам (место строительства – г. Чита), страница 16

Первые потери:
а) от релаксации напряжении в арматуре
= [22 (сти? ) — 0,1] а = [0,22 х (1200/1400)— 0,1] х 1200 = 106,3 МПа. б) от разности температур напрягаемси арматуры и натяжных устроиств (при Л = 65°С)
а2 = 125 Л =125 х 65 = 8 25 МПа;
в) от деформации анкеров (при 1 = 125 + 0,15 = 125 + 0,15 х 15 = 3,5 Мм и длине канатов при изготовлении ферм в стенд-камерах 1=19 м)
а =ЛIЕ /1= 3,5х180000/19000= 33,15 МПа;
г) для вычисления потерь от быстронатекающеи ползучести бетона определим усилие натяжения к началу обжатия
Р =А (а —а1 — а — а) = 5,66 х (1200—106,3—81,25— 33,15) х 10 = 554,3 кН,
Тогда напряжение в бетоне в начале обжатия
а = Р /А = 554,3 х 10/395 = 14,03 МПа.
ар / Ьр = 14,03 / 21 = 0,668< . = 025 + 0,025 Р= 0,775.
Потери от быстронатекающи ползучести бетона
= 40 х 0,85 х аьр “Ьр = 40 х 0,85 х 0,668 = 22,71 МПа;
где 0,85 — коэффициент, учитывающий тепловую обработку,
Первые потери составляют а0 = 106,3 + 8125 + 33,15 + 22,71 = 243,41 МГ]а.
Вторые потери:
а) от усадки бетона класса нЗО, подвергнутого тепловой обработке, а8= 35 МПа;
б) для вычисления потерь от ползучести бетона определим усилие натяжения после обжатия Р =А (а—а ) =5ббх(1200—24341) х 10 = 541,4 кН;
Тогда напряжение в бетоне после обжатия
а = Р /А = 541,4 х 10/395 = 13,7 МПа.
= 13,7/21 = 0,653<075.
4

Потери от ползучести бетона
;= 150 х х = 150 х 0,85 х 0,653 = 83,26 МПа;
где = 0,85 — коэффициент, учитывающии тепловую обработкупри атмосферном давлении.
Полные потери составляют а = 243,41 + 35 + 83,26 = 36167 МПа 100 МПа.
РасчетныИ разброс нанряжеиии при механическем способе натяжения принимается равным ‘= 0,1.
Сила обжатия
Р=А(а—о)’=5,ббх(12ОО—3б1,б7)хIО =474,4кН,
при ‘=I —л=0,9Р= 474,4х0,9=427кН.
Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин:
Н= (А + 2А Е/Е)+ Р= 1,8 х 10 х(360 + 2 х 5,66 х 180000/29000)+ 427=504,4<1,15 х =
= 1,15 х 482.49 = 554,86 кН,
где 1,15— коэффициент, учитывающии снижение трещиностоикости вследствие жесткости узлов фермы. Так как условие трещиностоикости сечения не соблюдается,
Приращение напряжения в растянутои арматуре от полнои нагрузки при ‘= 1
а = (Н — Р) /А = (482.49 —474,4) х 10 / 5,66 = 15,9 МПа.
Приращение напряжения в растянутси арматуре от длительнои нагрузки при = 1
а = (Н — Р) /А = (338.8—474,4) х 10/5,66 < 0,
следовательно, трещины при постояннои нагрузке не раскрываются.
Коэффициент армирования сечения ц = А /А = 5,66 / 360 = 0,016.
Ширина раскрытия трещин от кратковременного деиствия полнои нагрузки на уровне оси нижнего пояса
= тi(а /Е)20(3,5—100ц) /i =
= 1,2 х 1 х 1,2 х(15,9/180000)х 20 х(3,5 —100 х 0,016) х = 0,0006 мм.
С учетом влияния жесткости узлов раскрытие трещин у наиболее растянутых гранеи будет в два раза
больше = 2 х 0,0006 = 0,0012 мм < [ а ] = 0,2 мм.
4

Растягивающие усилия в краинем нисходящем раскосе Р1: нормативное от постояннои и снеговси нагрузок Н = 37,62 кН; нормативное от постояннои нагрузки !4 = 26,42 кН расчетное значение усилия от постояннои и снеговои нагрузок Н = 45,63 кН ( ).
Требуемая площадь арматуры раскоса
(4/] = 45,63 /(365 х 1О ) = 45,63 = 125 см.
По принимаем 4 8 А-i11 сА= 2,01 см.
Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин:
Н= (А+2АЕ/Е)= 1,8х10 х(12х15+2х2,01 х200000/29000)=37,4< 1,I5хН =
= 115 х 37,62 = 43,3 кН,
где 115— коэффициент, учитывающии снижение трещиностоикости вследствие жесткости узлов ферм. Так как условие трещиностоикости сечения не соблюдается,
Приращение напряжения в растянутси арматуре от полнои нагрузки
а = [‘4 /А = 37,62 х 10/2,01 = 187,2 МПа.
Приращение напряжения в растянутси арматуре от длительнои нагрузки
а = Н /А = 26,42 х 10/2,01 = 131,4 МПа.
Коэффициент армирования сечения ц = А /А = 2,01 / 180 = 0,011.
Ширина раскрытия трещин от кратковременного деиствия полнои нагрузки ка уровне оси раскоса а” = б (о /Е) 20 (3,5—100 ц) =
= 1,2 х 1 1 <(187,2/200000) х20 х(З,5 —100 о,011) = 0,108 мм.
Ширина раскрытия трещин от кратковременного деиствия псстояккои нагрузки на уровне оси раскоса
а”2= 1,2 хiх 1 х(131,4/200000)х2Ох(3,5—100 хОО11) х = 0,076 мм.
Ширина раскрытия трещин от продолжительного деиствия постояннои нагрузки на уровне оси раскоса
а2= 1,2 х 1,435 х 1 х (131,4/200000) х20 х (3,5—100 х 0,011) х = 0,109 мм,
где=1,6—15ц=16—15х0,011=1,435.
4