Расчет сборных железобетонных конструкций промышленного здания, длинна которого равна 144 метрам (место строительства – г. Чита), страница 15

В качестве напрягаемси арматуры нижнего пояса примем канаты 15 К7 1400 с = 1400 МПа (табл, 20 ),
= 1180 МПа (табл. 23 ) и Е = 180000 МПа (табл. 29 ). Тогда потребуется Минимальный класс бетона
нзо (табл. 8 ) с характеристиками = 22 МПа, = 1,8 МПа (табл. 12 ), 1? = 17 МПа, 1?= 1,2 МПа
(табл. 13 ) и Е= 2900о МПа (табл. 18 ), по характеру деиствующих нагрузок = 09. Прочность бетона
при отпуске натяжения арматуры примем = 0,7 В = 21 МПа. для армирования ненапряженных элементов фермы без предварительного напряжения (верхнии пояс и решетка) примем арматуру класса А-1i1 с Е =
200000 МПа (табл 29 ), = = 365 МПа при 10 и более и = = 355 МПа при меньшихдиаметрах
(табл. 22 ).
Просмотрев находим, что в верхнем поясе наибольшее усилие от полнои расчетнои нагрузки деиствует в панели В1: Н = 603.85 кН, в том числе от длительнои — Н1 = 396.25 кН. При расчетнои длине ю = 0,91 = 0,9 х 322,4 = 290,1 см, где! = 322,4 см — расстояние между геометрическими узлами для этои панели верхнего пояса, максимальная гибкость в плоскости фермы 2= 1/i = 290,16 / 13= 14,15. Г]оскольку элемент работает на сжатие со случаиным эксцентриситетом и 2<20, расчет ведем из условия (п. 3.64 ):
1 ч’[1?А+1? (А +А’)],
где А = 20 х 18 = 360 см2 — площадь бетонного сечения, ч’ — коэффициент, учитывающии гибкость колонны и длительность деиствия нагрузок.
Преобразуя формулу, получим:
(А +А’) (Ы-ч’ЯА)/(ч’i? ),
ч’=ч’1+2(ч’2—Ч,1)I? (А +А’)/(1?А) ч’2,
где ч’ и ч’2 коэффициенты, принимаемые
Впервом приближении принимаем минимальное насыщение сечения верхнего пояса арматурси (А +А ‘) = = 3,14 см (4 10 А-111 по ). Тогда в нашем случае, при 1 /12 = 14,15 и ы /ЛТ= 396,25 /603,85= = 0,656, коэффициенты ч’ = 0,834, ч’ = 0,864.
ч’ = 0,834 + 2 х (0,864 — 0,834) х 365 х 3,141(0,9 х 17 х 360) = 0,846< ч’2.
4

Несущая способность сечения
, 1? (А +А ‘)] = 0,846 х(0,9 х 17 х 360+365 х 3,14) х 10 =563<603,85 кН. Увеличиваем площадь арматуры до 412 А-111 (А +А ‘ = 4,52 см). Тогда
=0,834 + 2 х (0,864 — 0,834) х 365 х 4,521(0,9 х 17 х 360) = 0,852< 2•
Несущая способность сечения
Н = 0,852 х (0,9 х 17 х 360 + 365 х 4,52) х 10 = 609,8> 603,85 кН.
Полученныи процент армирования от рабочеи площади бетона составляет:
лi=(А +А’)1ОО1(Ь1г)=4,52х100I(2Ох15,5)=1,45%.
При гибкости колонны 1I1 = 14 это выше минимально допустимого процента армированиялi = 0,4% и меньше рекомендуемого максимальноголi = 3%.
Расчет сечения пояса из плоскости фермы не выполняем, так как все узлы фермы раскреплены. Поперечную арматуру 6 А-111 назначаем с шагом 200 мм.
Расчет нижнего пояса ведем по наибольшему усилию в среднеи панели Н2 от полнои расчетнои нагрузки Н = 585,15 кН. для расчета по второи группе предельных состоянии имеем: нормативное значение усилия от постояннои и полнои снеговой нагрузок [‘4 = 482,49 кН; нормативное значение усилия от постояннои длительнои нагрузки Н = 338,8 кН (
Определим площадь сечения растянутои напрягаемои арматуры при ‘ = = 1,15 (для арматуры класса К7):
А = ЛТI(’61? ) = 585,15 /(1,15 х 1180 х iо) = 451 см2.
При площадиодного каната 15К71,415см2Требуется452/1,415=3,19канаТа.Принимаем415К7сА =5,66см2 ПриведеннаялощадьсеченияА=А+ А Е IЕ=20х18+5,66х 180000/29000=395см2.
Элемент относится к 3-и категории. Принимаем механический способ натяжения арматуры. Величину предварительного напряжения в арматуре а при р= О,05а назначаем по п. 1.23 из условия а р _1? : а 1400 / 1,05_ 1333 МПа. Принаем а = 1200 МПа.
Определяем потери предварительного напряжения в арматуре при = 1 (табл. 5 ).
4