Поддержание мощности филиала "Шахта "Есаульская", страница 15

Таблица 9 - Токи установок аппаратов

Тип аппарата	Ток номинальный ап­парата,ihom. ,A	Ток номинальный электроприемника, Iн.эл.,А	Ток пусковой элктро-приемника, Iпуск , А	I(2)к.з., А	Iуст., А	I(2)к.з./Iуст.
СУВ 1140 Комбайновый полукомплект
Фидер 1. Айкхофф SL00	250	125	710	3104,63	800	3,88
Фидер 2. Айюсофф SL300	250	125	710	3104,63	800	3,88
Фидер 3. СНТ-32	63	39	234	4689,76	275	17,05
Фидер 4. СНТ-32	63	39	234	4689,76	275	17,05
Фидер 5. НУМС-200Е	63	21	126	4689,76	175	26,8
Фидер 6. Резерв 200Е	63
Конвейерный полукомплект
Фидер 1. Рыбник 255	250	125	710	1667,67	800	2,08
Фидер 2. Рыбник 255	250	125	710	1667,67	800	2,08
Фидер 3. САТ-32	63	39	234	2254,09	275	8,2
Фидер 4. АВ-25	63	20	130	2143,88	175	12,25
АВ 320 ДО2	320	102,6		6851,08	800	8,56
ПВ-1 140-250 2ЛТ-100У	250	63	470	5199,68	600	8,67
ПВ-1140-250 2ЛТ-100У	250	63	470	944,93	600	1,57
ПВ-1 140-2*63 ЛВ-25	63	20	130	4596,77	175	26,26
ТСВП 630/6-1,2 ПУПП № 1	630	934		6969,38	1600	4,36
ГСВП 630/6-1,2 ПУПП № 2	630	834		6969,38	1600	4,36
ГСВП 630/6-1,2 ПУПП № 3	630	553		6969,38	1600	4,36
ТСВП 400/6-1 ПУПП № 4	400	496,5		4555,19	600	7,86
АВ-320-2	320	66,5		4491,53	600	7,49
ПВ-1 140-250 ГРОТ 255/750	250	66,5	430	2664,48	500	5,33

Номинальный ток высоковольтной ячейки (I н.я.) при питании группы подстанций определяется по формуле:

I_н.я. >åI_н.пупп,                                                                      (70)

где åI_н.пупп - суммарный ток всех ПУПП на стороне высокого напря­жения, получающих питание.

От выбираемого распределяемого устройства, для ТСВП-630/6-1,2 Iн. = 60,6 А ТСВП 400/6-1,2 Iн. = 38,5 А

åI_н.пупп = 60,6+60,6+60,6+38,5 = 220,3 А

К установке принимаем КРУВ-6 с I_н.я. = 320 А

При питании по одному силовому кабелю нескольких ПУПП ток его на­грузки (Iк.в.) определяется по формуле:

I_к.в. = (0,9÷1,0)* åI_н.пупп ,                                                         (71)

I_к.в= 0,95*220,3 = 209,29 А

К эксплуатации принимается кабель ЭВТ 3*70+1* 10+4*4

Выбор уставки максимальной токовой защиты КРУВ-6 (I_уст.) определя­ется из условия:

I_уст > К_н * I_p.max,                                                              (72)

Где К_н — коэффициент надежности токовой защиты, К_н — 1,1;

I_p.max - рабочий максимальный ток защищаемой линии

I_p.max = åI_н.пупп + I_н.max /К_тр. ,                                               (73)

где I_н.max -номинальный пусковой ток наиболее крупного электродви­гателя, I_н.max = 710 А;

К_тр    - коэффициент трансформации силового трансформатора

К_тр. = U_о.вн / U_о.нн,                                                                                                     (74)

где U_о.вн  -напряжение на обмотке высокого напряжения, U_о.вн = 6000В;

U_о.нн -напряжение на обмотке низкого напряжения, U_о.нн =1200В;

К_тр. = 6000/ 1200 = 5

I_p.max = 220,3 + 710/5 = 362,3 А

I_уст.³1,1*362,3 = 398,53 А

Принимаем I_уст = 500 А

Выбранная уставка реле КРУВ проверяется по условию:

I(2)_min./ I_{уст.ктр}   > 1,5 ,                                                             (75)

где I(2)_min   - минимальный расчетный ток двухфазного к.з. на стороне низкого напряжения, I(2)_min  = 4555,19 А;

I(2)_min./ I_{уст.ктр} = 4555,197(500*5) = 1,82

1,82 > 1,5 — следовательно установка выбрана верно.

3.5.7 Обоснование поддержания мощности шахты за счет доработки целиков различного назначения

3.5.7.1 Анализ зарубежного опыта

Анализируя зарубежные источники информации в вопросах применения технологий выемки угля можно сделать вывод, что, несмотря на прогрессирую­щую технологию добычи угля длинными забоями, в странах с наиболее разви­той угольной промышленностью, таких как США, Австралия, Англия техноло­гия добычи угля камерной, камерно-столбовой системами продолжает оставать­ся еще большой по объему. В США она составляет около 43 % общей добычи угля /3/.