Проектирование поточной схемы НПЗ. Характеристика нефти и выпускаемых нефтепродуктов. Технологический расчет блока каталитического риформинга, страница 34

3.2.  Теплосодержание газообразного водорода на входе и на выходе из реактора.

Теплосодержание газообразного водорода при температурах входа и выхода реактора определяем по справочным данным при атмосферном давлении

q^0,1_1водор = 7565 кДж/кг 

q^0,1_2водор = 7485 кДж/кг.

Водород при высоких температурах можно рассматривать как идеальный газ, вследствие этого поправка к теплосодержанию на изменение давления не вводится.

3.3.  Теплосодержание смеси углеводородных газов, входящих в состав циркулирующего газа, на выходе из реактора.

Таблица 3.14.

Теплосодержание углеводородных газов.

q^0,1_{2 у.г.} = 0,3540 1850+ 0,32511731+ 0,2271*1686+ 0,0382*1879 +

+ 0,0412*1693+ 0,0144 *1687 = 1766,4 кДж/кг.

Определяем приведенные параметры углеводородной части циркулирующего газа на выходе из реактора

501 +273                                        

t_{2 у.г.} = ------------- = 3,04

254,8

3,24

p_{2 у.г.} = -------- = 0,71

4,56

С использованием приведенных значений температуры и давления определяем поправку к теплосодержанию углеводородной части циркулирующего газа при повышенном давлении

18,44*(501 + 273)*0,71

Dq_{2 у.г.} = ----------------------------- = 1436,0 кДж/кг.

22,5*3,04³

С учетом поправок определяем теплосодержание углеводородной части циркулирующего газа

q^р3,24_{2 у.г.} = q^0,1_{2 у.г.} – Dq_{2 у.г.} =  1766,4 – 14,36 = 1726,0 кДж/кг.

Составляем тепловой баланс 3 реактора риформинга.

Таблица 3.15.

Тепловой баланс реактора 2 реактора риформинга.