Расчет расхода воды.
Для рассчитанной водно-шламовой схемы одной секции процесса измельчения баланс воды приведен в таблице 2.7
Слив сгустителя направляется во внутренний водооборот и распределяется следующим образом: 153,9 м3/ч =LIY подаем в зумпф собиратель второй стадии измельчения, а остаток 0,9 м3/ч подаем на барабанный грохот для щепоотделения.
Таблица 2.7
Поступает воды в процесс |
м3/ч |
Уходит воды из процесса |
м3/ч |
С исходной рудой W13 |
8,5 |
Со сгущеным продуктом |
57 |
На измельчение LI |
20 |
Со сливом сгустителей W42 |
154,8 |
На классификацию LII |
17,7 |
|
|
На измельчение LIII |
11,7 |
||
На классификацию LIY |
153,9 |
||
Итого: |
211,8 |
Итого: |
211,8 |
Общий расход воды на одну секцию измельчения:
Σ L= Σ Ln - Wисх=211,8 – 8,5= 203,3м3/ч.
Расход свежей воды на одну секцию измельчения будет составлять:
Lсв = åL – Lоб =203,3-154,8=48,5м3/ч.
Расход свежей воды на отделение измельчения будет составлять 97 м3/ч.
Все приведенные выше подсчеты относятся к воде потребляемой только для технологических целей отделения рудоподготовки. Общее потребление воды фабрикой будет, с учетом расхода ее на другие технологические цели (регенерация смолы, приготовление реагентов, гидроуборка помещений) на 30 % выше и составит: Lобщ=1,3× Lсв=1,3×97=126,1 м3/ч, или 1,1 м3/т руды.
Выбор и расчет оборудования ведем так же для одной секции отделения измельчения (производительность 57 т/ч).
Выбор мельницы первой стадии измельчения.
Так как подавляющее большинство времени в году руда находится в смерзшемся состоянии и большинство исходного питания (около 60 %) составляет готовый класс -74 мкм на действующей фабрике запроектирована мельница рудного самоизмельчения типа «Каскад». Удельная производительность ММС 5000´2300 по готовому классу выше проектной (0,33 т/(м3×ч) против 0,22 т/(м3×ч)) и прогрессивно возрастает с увеличением производительности по руде, в связи с накоплением в мельнице измельчаемой среды. Обследование, проведенное во время остановки ММС показало, что степень заполнения барабана мельницы рудной массой не превышает 5 %, и данной мельницы есть большой запас по производительности. ММС по сравнению с шаровыми и стержневыми мельницами исключает попадание стальной измельчающей среды в пульпу, что в дальнейшем улучшает показатели гидрометаллургической переработки. Воспользуемся опытом действующей фабрики и примем к установке в первой стадии измельчения ММС 5000´2300. Технические характеристики мельницы приведены в таблице 2.8
Таблица 2.8
Длина барабана, мм |
2300 |
Диаметр барабана, м |
5000 |
Рабочий объем барабана, м3 |
36,5 |
Частота вращения барабана, об./мин. |
15,24 |
Мощность электродвигателя, кВт |
630 |
Вес мельницы, т |
200 |
Выбор мельницы второй стадии измельчения.
Расчет мельниц производим по удельной производительности. Рассчитываем шаровую мельницу с центральной разгрузкой – они имеют большую пропускную способность, высокий уровень слива обеспечивает длительное пребывание частиц породы в рабочей зоне, и как следствие, равномерность продукта по крупности. Содержание расчетного класса 0,074 мм в питании мельницы 19 %. За эталонную принимаем шаровую мельницу с центральной разгрузкой МШЦ 2700´3600 , установленную на Олимпиаденской ЗИФ.
По итогам практики удельная производительность эталонной мельницы при оптимальной производительности составила 0,91 т/(м3×ч), вместо 0,79 т/(м3×ч) по проекту, однако с увеличением обработки, удельная производительность МШЦ снижается до 0,55 т/(м3×ч). В данном дипломном проекте было принято решение установить мельницу с большей производительностью, так как МШЦ 2700´3600 будет работать на пределе своих возможностей, без коэффициента запаса. Большей ближайшей по производительности мельницей является МШЦ 3200´4500. Для расчета принимаем удельную производительность работающей мельницы 0,79 т/(м3×ч).
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.