Розрахунок режимів різання при зовнішньому точінні. Розрахунок режимів різання при циліндричному фрезеруванні, страница 9

К_V = К_МV К_nV К_ИV ^К_ϕV ^К_ϕ1V К_rV К _gV К_OV = 1,0 ⋅1,0 ⋅1,0 ⋅1,0 × ×0,97⋅1,0⋅1,0⋅1,0 =0,97, де, K_MV − поправочний коефіцієнт, що враховує вплив фізико-механічних властивостей оброблюваного матеріалу: _КМV =(_190/HB)^nV =(_190/190)^1,25 =₁ (Додаток Д, табл. Д.3), де _nV =_1,25 (Додаток Д, табл. Д.4), _{НВ =190} по табл. 1; _KnV − поправочний коефіцієнт, що враховує вид заготівки K_nV =1,0 (Додаток Д, табл. Д.5); K_ИV − поправочний коефіцієнт, що враховує вплив фізико-механічних властивостей інструментального матеріалу, _KИV =1,0 (Додаток Д, табл. Д.6); К_ϕV =1,0 ; К_ϕ1V = 0,97; K_rV =1,0 (при r = 2 мм) (Додаток Д, табл. Д.2); K_gV =1,0; K_OV =1,0. Прийняті за джерелами (Додаток Д, табл. Д.7); T = 60 хв. – стійкість різця (Додаток В, табл. В.1).

Отже: V = 243/(60^0,22,25^0,151,3^0,4 )⋅0,97 = 82,99 м/хв.

Частота обертання шпинделя: n=1000V /πD=(1000⋅82,99)/(3,14⋅95)=278 хв-1.

Приймаємо близьке значення по паспорту верстата n_CT = 315 хв^-1(Додаток А, табл. А.1).

2.1.6. Розрахунокзусильприрізанні. Осьоваскладовасилирізання (^P_Z ):

Р_Z =10C_Pzt^xS ^yV ⁿK_Pz =10 ⋅92 ⋅2,25^1,0 ⋅1,3^0,75 ⋅82,99⁰ ⋅1,1≈ 2772 Н, де, С_Рz = 92; x = 1,0; y = 0,75; n = 0 (Додаток Д, табл. Д.7); K_Pz - загальний поправочний коефіцієнт: КPz = КМPzКϕPzКγPzKλPzКrPz =1,0⋅1,0⋅1,1⋅1,0⋅1,0=1,1, де, KMPz = (190HB )n = (190190 )0,4 =1,0, n = 0,4 (Додаток Д, табл. Д.3, Д.4); K_ϕPz =1,0; К_γPz =1,1; К_λPz =1,0 ; К_rPz =1,0 (Додаток Д, табл. Д.8).

Радіальнаскладовасилирізання (^P_Ó ):

Рy=10C_Pyt^xPYS^yPYVⁿK_Py =10⋅54⋅2,25^0,9 ⋅1,3^0,75 ⋅82,99⁰ ⋅1,4 ≈1910 Н, де С_Ру =54; х_Ру = 0,9; у_Ру = 0,75; n = 0

(Додаток Д, табл. Д.7); K_Py - загальний поправочний  коефіцієнт: К_Py = К_МPyК_ϕPyК_γPyK_λPyК_rPy =1,0⋅1,0⋅1,4⋅1,0⋅1,0 =1,4 ^,де, K_MPу =(HB/190)ⁿ =(190/190)^0,4 =1,0, n = 0,4 (Додаток Д, табл. Д.7);

K_ϕPy =1,0 ; К_γPy =1,4, К_λPy =1,0, К_rPy =1,0 (Додаток Д, табл. Д.8).

Тангенціальнаскладовасилирізання (^Ð_Õ ):

Рx =10C_Pxt^xpxS ^yPXV ⁿK_Px =10⋅46⋅2,25^1,0 ⋅1,3^0,4 ⋅82,99⁰ ⋅1,4 ≈1609 Н, де, С_Рx = 46 ; х_Рx = 1,0; у_Ру  0,4= ; n = 0 (Додаток Д, табл. Д.7); K_Px - загальний поправочний коефіцієнт: К_Px = К_МPxК_ϕPxК_γPxK_λPxК_rPx =1,0⋅1,0⋅1,4⋅1,0⋅1,0 =1,4, де, K_MPу = (HB/¹⁹⁰)ⁿ = (190/¹⁹⁰)^0,4 =1,0, n = 0,4 (Додаток Д, табл. Д.3, Д.4); K_ϕPx =1,0 ; К_γPx =1,4, К_λPx =1,0, К_rPx =1,0 (Додаток Д,

табл. Д.8).

2.1.7. Розрахунокефективноїпотужностірізання.

                                                                                    P ⋅V         2772⋅82,99             кВт.

N_эд

Коефіцієнт використання верстата по потужності: _KN = ^N_{эд                        =}    3,76    _{= 0,5}.

N_ДВ ⋅η 10⋅0,75 2.1.8. Розрахунокмоменту, щокрутить, нашпинделіверстата.

                                                                         _КРРез            P^Z ⋅ D      2772⋅95                Нмм.

                                                                    М         =           =             =131,67

                                                                                     2⋅1000      2⋅1000

М_КРСт = 9750 N_ДВ ⋅η= 975010⋅0,75 = 232 Нмм. n            315

М_КРРез p М_КРСт умова виконана.

2.1.9. Перевіркарежиміврізанняпоміцностідержавкирізця. Умова достатньої міцності для державки різця: Р_Z ≤ [P_Z ] , де, [P_Z ]- значення сили різання, що допускається: [ ]_PZ = ^B⋅h2 [ ]_σи . Тут: [σ]_и = 200 Н/мм²- напруга, що допускається, на вигин для ма-

6l_b

теріалу державки; l_b =_1,5h =_1,5⋅₂₅ = _37,5 мм- виліт різця з різцетримача. Отже [ ]P_Z = ^16⋅252 200 = 8888,8 Н, тобто, якщо виконується [P_Z ]f _PZ = _{8888 ,8} f ₁₆₄₀ Н, то умова ви6⋅37,5 конана.

2.1.10. Перевіркарежимурізанняпоміцностімеханізмуподачверстата. Умова достатньої міцності: [_PO]=₆₀₀₀≥_PX =₉₂₀, отже, умова виконана.

2.1.11. Перевіркарежимурізанняпожорсткостідеталі. Умова достатньої міц-

ності: [Р_У ]≥ P_у , де _[Р_У]₌ ^{f ⋅70}₃^⋅EJ       Н, тут f = 0,25∆ = 0,25⋅0,22 = 0,055,

l