Розрахунок режимів різання при зовнішньому точінні. Розрахунок режимів різання при циліндричному фрезеруванні, страница 19

8.  Зразоквиконанняпрактичноїроботи№4

8.1.  Розрахунокрежиміврізанняприсвердлуванні^D Заготівка – пластина (рис. 11);

Твердість – не термооброблена, σ_в=700 МПа; Матеріал – сталь 30Х;

Схема базування – заготівка встановлюється в лещатах;

Розміри отвору – D = 30 мм, L = 80 мм; Шорсткість обробленої поверхні деталі – необмежена;

                                                                                               Тип виробництва - дрібносерійне.

Рис. 11. – Ескіз деталі .

8.1.1.  Вибірмоделісвердлувальноговерстата

При виборі враховуємо вид виконуваної технологічної операції і розміри заготівки. Вибір верстата здійснюємо для дрібносерійного виробництва (Додаток А, табл. А.3), причому за основну характеристику, при виборі, приймаємо найбільший діаметр оброблюваного отвору. З існуючого модельного ряду свердлувальних верстатів вибираємо верстат мод. _2С132. Конструкція вибраного устаткування дозволяє, встановить заготівку з вказаними габаритами в лещатах або пристосуванні, і обробляти отвори даного діаметру.

Основні технічні характеристики верстата:

-  максимальний діаметр оброблюваного отвору – 35 мм;

-  зусилля подачі – Р_О =1500 кг;

-  момент, що крутить, – М_КР = 40 Нмм;

-  потужність електродвигуна в приводі головного руху – N_ДВ = 4 кВт;

8.1.2.  Вибірріжучогоінструменту. Вибираємо спіральне свердло ∅30 ммпо ГОСТ 886-77. Матеріал свердла приймаємо по рекомендаціях, приведених в (Додаток Б. табл. Б.1), – швидкорізальна сталь Р6М5Ф3. Геометрія ріжучої частини свердла: ω - кут нахилу гвинтової канавки, ω= 20°; 2ϕ

- перший подвійний кут в план, 2ϕ=116...118°; 2ϕ₁ - другий подвійний кут в плані 2ϕ₁ = 70...75° (Додаток Б. табл. Б.10…13). На рис. 12 показаний ескіз вершини спірального свердла з підгострюванням серцевини і стрічок.

8.1.3. Вибірформизаточуваннясвер-

дла. (Додаток Б. табл. Б.11). Існує п'ять основних форм (рис. 12) заточування вершини спіральних  

свердел: одинарна нормальна (Н ); одинарна з під- Рис. 12. – ральногоЗаточування свердла вершини.  спігострюванням перемички (_НП); одинарна з підгострюванням перемички і стрічки (_НПЛ ); подвійна з підгострюванням перемички ( _ДП ); подвійна з підгострюванням перемички і стрічки ( _ДПЛ ). Вид форми заточування залежить від фізичних властивостей оброблюваного матеріалу (σ_Â ) і діаметру ріжучого інструменту. При σ_В f 50 кг/мм²для сталі реалізується форма заточування ДП і ДПЛ , при σ_В p 50 кг/мм²– Н , НП, ДПЛ . Приймаємо для діаметру 30 ммзаточування ДПЛ

(рис. 12).

8.1.4. Визначенняглибинирізанняприсвердлуванні: t = 0,5Dмм. Отже, для нашого випадку приймаємо t = 0,5D = 0,5⋅30 =15 мм.

8.1.5. Максимальнодопустимезначенняподачіприсвердленнібез урахування обмежуючих чинників приведені в (Додаток Г, табл. Г.7).

Величина подачі залежить від фізичних властивостей матеріалу, що оброблюється (σ_В) і діаметру свердла. Поправку вводять при великій глибині свердлення (_L/d f ₅), або при високих вимогах по шорсткості для точних отворі.

У нашому випадку приймаємо подачу рівної S = 0,45…0,55  мм/об. Перевіряємо дане значення по паспорту верстата і приймаємо найближче мінімальне значення подачі S = 0,43  мм/об.

8.1.6. Розрахунокшвидкостірізанняпоформулі:

V = mCV ⋅XvDgvYv Kv , м/хв

                                                                                           T   ⋅t     ⋅S

Значення змінних приймаємо по (Додаток З, табл. З.1) рівними: постійна С_V = 9,8; показники ступенів: gv = 0,4; Xv = 0 ; Уv = 0,5; m = 0,2; час роботи свердел (Т ) а до переточування вибираємо виходячи з фізичних властивостей оброблюваного матеріалу і діаметру ріжучого інструменту, _Т = ₅₀ хв; поправочний коефіцієнт, що враховує відмінність умов заданих від табличних, рівний: К_{V = KMv} ⋅_KИv ⋅_KLv, де, _KMv - коефіцієнт, що враховує фізико-механічні властивості оброблюваного матеріалу (Додаток Д, табл. Д.3):