Повышение надёжности электроснабжения потребителей 10-15 кВ Каскада Свирских ГЭС, страница 12

Сверхпереходная  реактивность  в  поперечной оси (х^"_q) - 0.202 доли ед.           

Постоянная  времени  затухания  переходной составляющей  токов  трех-  двух-  и  однофазного короткого  замыкания  (Т^"_d)                                                  - 0.033 сек.

2.3.   Модель    системы   возбуждения  и   АРВ  генераторов  и                  синхронных    компенсаторов

Модели  системы   возбуждения   используются    при   расчетах    переходных    процессов   всегда,   кроме    тех   случаев,   когда   генератор   по   своему   расположению    в    энергосистеме   и    особенностям    решаемой   задачи     может   быть   представлен   постоянной ЭДС   Е^′.  Основным   требованием   к  модели    системы    возбуждения,   включая   АРВ,   является   правильность воспроизведения    влияния   АРВ  на   переходные   процессы   в    энергосистеме. 

Отражать  в   расчётах   действие   отдельных   каналов    АРВ   необходимо  лишь в   той    мере,   в    какой    это   обеспечивает   выполнение    указанного требования.

Правильность    моделирования    системы    возбуждения    и   АРВ    определяется    главным    образом    тем,   как   воспроизводится    в    расчетах:

1)   ограничения     возбуждения    сверху   и    снизу;

2)  скорости     форсирования    и    расфорсирования    возбуждения;

3)  влияния     АРВ    на    демпфирование    электромеханических    колебаний.                

Первые   два   условия     выполняются    достаточно   просто:  задание   ограничений   обычно  не   встречает    трудностей,   а   быстродействие   системы    зависит  от  её   постоянных   времени  и   от  ограничений  выходного   напряжения  АРВ.   Те   погрешности,   которые    вносятся    в    расчет    из-за   приближенности    задания    этих   параметров,   почти    не    влияют    на   характер   переходных    процессов    и    на    пределы    динамической    устойчивости.    Демпфирование    колебаний   при    регулировании   сильного   действия     решающим    образом   зависит    от    коэффициентов   усиления    в    каналах   стабилизации;   при   регулировании    пропорционального   действия    основную    роль    играет   постоянная   времени   корректора   напряжения.   Поскольку   и  модель   системы   возбуждения,   и    модель   самого   генератора   являются  приближёнными,    перенесение   коэффициентов   усиления   К_0ω,   К_1ω   с  натуры   в   модель   АРВ   может   привести   к   тому,   что   условия   демпфирования   колебаний   в   расчёт   окажутся   не   соответствующими   натуре,   а   для   лучшего   совпадения   потребуется   изменение    К_0ω   и   К_1ω.

Для   того   чтобы   проверить   необходимость   коррекции   коэффициентов   К_0ω     и    К_1ω ,   целесообразно   выполнить   несколько   настроечных   расчётов.   Их   цель   состоит   в   том,   чтобы   выбрать,   если   имеются   натурные   осциллограммы,   такую   настройку   АРВ   в   модели,   при   корой обеспечивается   наилучшее   совпадение   результатов   расчёта   с   реальным  процессом   затухания    качаний.   Если   натурных   данных   нет,   то   остаётся  добиться   в    расчётах   достаточно   хорошего   затухания   качаний, соответствующего   работе   правильно   настроенного    АРВ.    Примерный   порядок   выполнения    настроечных   расчётов    при   регулировании    сильного   действия   может   быть   следующим.

В  заданной  схеме  и  для  заданного исходного  режима   осуществляется   небольшое   возмущение    на   шинах   рассматриваемого   генератора.  Например,   такое   КЗ,   при   котором   максимальное   отклонение    угла   генератора   от   исходного   режима   составляет   10-30^˚.   Рассчитывается   переходный   процесс   на   интервале   времени   примерно 5с.   Возбуждение   рассматриваемого генератора предполагается   нерегулируемым,   остальные   параметры   энергосистемы   соответствуют   заданию.   Это   опорный   расчёт.