Повышение надёжности электроснабжения потребителей 10-15 кВ Каскада Свирских ГЭС, страница 11

5. Нелинейность    характеристик    намагничивания,   обусловленная  насыщением   стали,   не   учитывается.   Это   практически  не   сказывается   на  решении   обычных   задач   динамической   устойчивости,   но   в   расчёте   полного   сброса    нагрузки    генератора    без   АРВ   привело  бы   к    много   большему,   чем    в   действительности,   подъёму   напряжения    на   выводах   статора.

6. Обычно   не   учитывается     активное   сопротивление   статорной    обмотки;   для    современных   генераторов   оно    пренебрежимо   мало.

7. В  тех   программах, где    синхронная  машина   вводится    в   уравнение  сети    вычисляемой    сверхпереходной    ЭДС   Е,   приложенной   за  сверхпереходным   сопротивлением,  обычно   принимается   допущение,   что     х_d=х_q=х,  хотя   значения   х_d  и  х_q  несколько   различны,   х_d >х_q. К значительным   погрешностям    это   не   приводит.

8. Изменения    частоты    не   учитываются    в   уравнениях    синхронных    Машин   или   учитываются    упрощённо.   Допущение  о   постоянстве   частоты   основано    на   том,   что   мгновенные   значения   частоты    мало   отличаются    от   ω_ном  и   в  тех   уравнениях,   куда   входят    значения    ω ,    можно   полагать   ω =ω_ном=const.

Уравнения    синхронной   машины,   применяемые   в   настоящее   время   для    расчётов    переходных    процессов   в  сложных   энергосистемах,    могут     существенно   различаться    по   своей    форме,   будучи    близкими    по    существу.   Возможные   различия    уравнений    в   осях   d, q обусловлены    выбором    ЭДС   Е,   с   помощью   которой   осуществляется    связь   с   уравнением   сети,   и   формой   представления   интегрируемых    и    неинтегрируемых   переменных.

Механическая   постоянная    инерции   τ_J,  которая   входит  в   уравнение   движения ,    равна    времени ,   в  течении   которого    частота   вращения   изменяется    на   100%    под   действием    приложенного    к    валу   постоянного   результирующего    момента,  равного   номинальному   моменту   машины.  Если   уравнение   движения   машины   записано     в    относительных    единицах,   где   за     базисную   мощность   машины   S_баз  принята  номинальная   кажущаяся  мощность   машины   S_ном,  то

                                     (2.23)

где  J_1,J₂-  моменты     инерции    генератора    и    турбины ; n_c1,n_c2-  их   синхронные   частоты   вращения, об/мин.   Значение    S_ном  измеряется   в   мегавольтамперах, τ_J-  в секундах.       

В  соответствии   с   приведенным    выше    алгоритмом   моделирования элементов   энергосистемы,   ниже   представлен  в   табличном    виде  узел   2609.                                                                      

Таблица 2.

  Технические   данные   генераторов.

Мощность  активная (Р)                                                      - 30 МВт

Мощность  полная   (S)                                                        - 37.5 МВ∙А

Напряжение номинальное (U_ном)                                        - 11 кВ

Ток номинальный (I_ном)                                                        - 1970 А

Коэффициент мощности (φ)                                                - 0.8 доли ед.

Сопряжение  фаз  обмотки  статора                                    - звезда

Число  оборотов                                                                     -75 об/мин.  

Синхронная  реактивность  продольной  оси (х_d)              - 0.66  доли ед.

Сверхпереходная  реактивность  в  продольной оси (х^"_d) - 0.190 доли ед.