Расчет парогазового энергоблока с газовой турбиной ГТГ-110 и теплофикационной турбиной типа Т-135-7,7, страница 40

– предельно допустимая концентрация окислов азота, мг/м³;

– фоновая концентрация окислов азота в атмосфере, мг/м³;

z – число дымовых труб;

V – объемный расход выбрасываемых уходящих газов, м³/с;

ΔТ – разность между температурой выбрасываемых газов и средней температурой самого жаркого месяца в полдень, ⁰С.

Принимаем, что фоновая концентрация равна:

=0,85*=0,0723мг/м³.

Для Новосибирска средняя температура самого жаркого месяца в полдень равна +23°C [7], температура уходящих газов после котла–утилизатора равна 100°C, поэтому :

ΔТ=100-23=77°C.

Расход дымовых газов при температуре уходящих газов определяем по формуле, м³/с:

,                                          (13.2)

где V_г– расход дымовых газов при нормальных условия, нм³/с;

– температура уходящих газов, °C.

Подставив числовые значения (V_г=306,9нм³/с; °C), получим:

м³/с.

Массовый выброс оксидов азота можно определить по формуле, г/с:

,                                       (13.3)

где – концентрация оксидов азота в дымовых газах, мг/нм³.

По данным НПО «Машпроект» концентрация окислов азота в уходящих газах ГТГ–110 равна 50мг/нм³:

г/с.

Принимаем . что на каждый блок устанавливается по одной дымовой трубе.

При расчете высоты дымовой трубы в формулу были подставлены такие значения: А=200; F=1; =30,7г/с; =0,085мг/м³ [7]; =0,0723мг/м³; V=838,6м³/с; n=1; m=0,9; ΔТ=77°C; z=1.

м.

Принимаем к установке трубу с ближайшим типоразмером: Н=120м.

Диаметр устья трубы, м:

,                                          (13.4)

где – средняя скорость выхода газов из устья трубы, м/с.

Подставив числовые значения (V=838,6м³/с; z=1; =30м/с), получим:

м.

Ближайший типоразмер 6м.

Оценка расстояния, на котором наблюдается максимальная концентрация вредных примесей у поверхности земли, м:

Н_М=20*Н.                                                (13.5)

Подставляя полученное значение (Н=120м), получим

Н_М=20*120=2400м.

На ТЭЦ устанавливается две дымовые трубы высотой 120 м и диметром устья 6м.

14. Технико-экономические расчеты [14].

14.1. Затраты на топливо.

Затраты на топливо, $/год:

,                               (14.1)

где Ц_Т– цена топлива, $/м³;

t_N– число часов использования установленной мощности, ч/год;

b_э– среднегодовой расчетный удельный расход топлива на отпущенную электроэнергию, кг/(кВт*ч);

b_Q– среднегодовой расчетный удельный расход топлива на отпущенную теплоту, кг/(кВт*ч);

– годовой отпуск теплоты, кВт*ч;

N_г– установленная мощность энергоблока, кВт;

k_г– коэффициент готовности.

Подставляем числовые значения: Ц_Т=0,115$/м³; t_N=6500ч; b_э=0,115м³/кВт*ч; b_Q=0,116м³/кВт*ч; =2,5*10⁹кВт*ч/год; N_г=700 *10³кВт; k_г=0,9498:

.

14.2. Расчет капиталовложений.

14.2.1. Капиталовложения в котлоагрегат, $:

                                 (14.2)

где – базовые значения капиталовложений (=6,5*10⁶$);

с_i– коэффициенты приведения (с₁=0,9; с₂=1,04; с₃=1,0; с₄=1,0 с₅=1,12; с₆=1,05; с₇=1,0; с₈=1,5; с₉=1,0; с₁₀=1,0; с₁₁=1,0; с₁₂=1,0 );

x_j– определяющие параметры;

– базовые значения параметров;

n_j– показатель степени.

Котел–утилизатор состоит из двух трактов: высокого и низкого давления, расположенных последовательно по ходу дымовых газов. Поэтому при расчете капиталовложений в котел–утилизатор рассчитываем отдельно капвложения в тракты высокого и низкого давления.

а) Капиталовложения в тракт высокого давления.

Исходные данные для расчета представлены в таблице 14.1.

Таблица 14.1.

Исходные данные для расчета капиталовложений в тракт высокого давления.