Расчет парогазового энергоблока с газовой турбиной ГТГ-110 и теплофикационной турбиной типа Т-135-7,7, страница 32

Водяная емкость барабана при колебаниях уровня ±100мм от среднего при длине цилиндрической части барабана 10500мм и внутреннем диаметре 1600мм составляет 1,7м³. Эта емкость обеспечивает изменение нагрузки котла, равное 20%/мин от его производительности без срабатывания звуковой сигнализации.

8.4.7. Выбор схемы ступенчатого испарения и производительности ступеней.

В соответствии с «Заданием на дипломный проект» внутрикотловая схема выполнена двухступенчатой для обоих испарителей (высокого и низкого давления).

Для испарителя ВД в соответствии с имеющимися рекомендациями для заданной величины непрерывной продувки Р=1% оптимальная величина производительности солевого отсека составляет n₂=10% от общей производительности испарителя, при этом отклонение в пределах ±5% от данного значения практически не отражается на качестве пара.

Расчетная кратность концентраций котловой воды (из уравнения солевого баланса) составит: К=(n₂+р)/р =10+1/1=11%.

Однако, расчетная кратность концентраций котловой воды при этом должна соответствовать допустимой кратности по условиям фосфатирования, поскольку, согласно ПТЭ, избыток фосфатов в последней ступени испарения не дожен превышать 50мг/кг, а в чистом отсеке составлять 2–6мг/кг. При этом рекомендуемая кратность по фосфатам равна 8, но при условии поддержания в первой ступени минимально допустимого избытка фосфатов кратность может быть увеличена (но не более 10).

Следовательно, по этому условию производительность солевого отсека должна составлять максимально: n₂=К*р-р =9%.

Для обеспечения данной производительности солевой ступени для включение в солевой отсек испарителя высокого давления выбраны контуры №№ 8, 12 и 16 с одним стояком и четырьмя трубами для подвода пароводяной смеси к барабану. Их расчетная производительность, определенная по средней нагрузке -испарителей 2 и 3 ВД, практически равна 9%, и, следовательно, является оптимальной как по условию получения высокого качества пара, так и по условию фссфатирования.

Ввиду того, что режим фосфатирования котловой воды рекомендуется осуществлять при рабочем давлении свыше 1,8МПа, для включения в солевой отсек испарителя низкого давления выбраны контуры №№ 4 и 8 с одним стояком и пятью трубами для подвода пароводяной смеси к барабану, т.е. n₂=25% от производительности испарителя.

По соображениям, конструктивного выполнения солевые отсеки выполнены внутрибарабанными и односторонними.

В связи с тем, что по тепловой схеме питательная вода обоих испарителей одинакова, требования по ней должны устанавливаться по предъявляемым к питательной воде испарителя более высокого давления, т.е. соответствовать давлению 8,7МПа.

По техническому заданию качество пара и питательной воды испарителя высокого давления должно соответствовать требованиям Правилам технической эксплуатации (ПТЭ). Однако, в ПТЭ практически не предусмотрена ступень давления 8,7МПа.

Поэтому до получения результатов теплохимических испытаний данного котла требования к качеству пара испарителя высокого давления должны устанавливаться соответствующими давлению 9,8МПа.

Качество пара испарителя высокого давления должно удовлетворять следующим нормам (требования ПТЭ):

¨  Содержание соединений натрия – не более15 мкг/кг (в пересчете на Na);

¨  Содержание кремниевой кислоты – не более 15мкг/кг (в пересчете на SiO₂).

Нормы качества питательной воды котлов с естественной циркуляцией давлением 9,8МПа (требования ПТЭ):

¨  Общая жесткость, мкг-экв/кг – < 3;

¨  Содержание соединений железа (в пересчете на Fе), мкг/кг – < 30;

¨  Содержание соединений меди (в пересчете на Си) перед деаэратором, мкг/кг – < 5;

¨  Содержание кремниевой кислоты (в пересчете на SiO₂), мкг/кг – < 80;

¨  Содержание кислорода после деаэратора, мкг/кг – < 10;

¨  Показатель рН (при 25ºC) – 9,1± 0,1;

¨  Содержание свободного аммиака и его соединений (в пересчете                                           на NH₃), мкг/кг – < 1000;