Расчет парогазового энергоблока с газовой турбиной ГТГ-110 и теплофикационной турбиной типа Т-135-7,7, страница 12

Наименование параметра	Обозначение величины	Единица измерения	Турбина
			Т–135-7,7	Т–140-6
Тепловая мощность верхнего сетевого подогревателя	Qвс	кВт	102605
Тепловая мощность нижнего сетевого подогревателя	Qнс	кВт	129995
Энтальпия пара в верхнем теплофикационном отборе		кДж/кг	2576	2704
Энтальпия пара в нижнем теплофикационном отборе		кДж/кг	2485	2605
Энтальпия насыщения греющего пара верхнего сетевого подогревателя		кДж/кг	429
Энтальпия насыщения греющего пара нижнего сетевого подогревателя		кДж/кг	330
Расход пара на верхний сетевой подогреватель (7.14)	Dвс	кг/с	47,79	45,10
Расход пара на нижний сетевой подогреватель (7.15)	Dнс	кг/с	58,13	55,18

При определении паропроизводительности котла–утилизатора были приняты следующие температуры газов (в соответствии с заводскими данными) [3]:

·  температура продуктов сгорания перед пароперегревателем низкого давления (ППНД), °C:

t_ппнд=t_нд+15,                                                     (7.16)

где t_нд– температура пара низкого давления, °C.

·  температура продуктов сгорания перед газовым подогревателем конденсата (ГПК), °C:

t_гпк=t_пит+20,                                                      (7.17)

где t_пит– температура питательной воды, °C.

Повышением энтальпии в питательном насосе пренебрегаем, поэтому температура питательной воды равна температуре насыщения в деаэраторе:

t_пит=152°C.

Паропроизводительность контура высокого давления равна, кг/с:

,                                        (7.18)

где G – расход газа на входе в котел–утилизатор, кг/с;

h_гту– энтальпия газа на входе в котел–утилизатор, кДж/кг;

h_ппд– энтальпия газа перед пароперегревателем низкого давления, кДж/кг;

h_вд– энтальпия пара на выходе из тракта высокого давления, кДж/кг;

h_пит– энтальпия питательной воды, кДж/кг.

По рис.4.2-4.6 при средней температуре наружного воздуха за отопительный период: °C, определяем расход, температуру газа на входе в котел–утилизатор и коэффициент избытка воздуха:

G=398,11кг/с,

t_гту=536 °C,

a=3,02.

Паропроизводительность контура низкого давления равна, кг/с:

,                                            (7.19)

где h_нд– энтальпия пара на выходе из тракта низкого давления, кДж/кг;

h_ппд– энтальпия газа перед газовым подогревателем конденсата, кДж/кг.

Результаты расчета паропроизводительности котла–утилизатора представлены в таблице 7.8.

При определении энтальпий продуктов сгорания использовалось приложение1.

Паропроизводительность котла–утилизатора уточнится при проектировании котла.

7.7.2. Тепловой расчет деаэратора.

На рис.7.2 представлена расчетная схема деаэратора питательной воды. В обоих вариантах применяется деаэратор работающий при давлении 5бар. Работа деаэратора осуществляется при скользящем давлении до 3,5бар.

 

Рис. 7.4. Расчетная схема деаэратора питательной воды.

Подогрев воды осуществляется паром из тракта низкого давления.

Расчет деаэратора выполняем для одного корпуса котла–утилизатора, т.к. второй корпус аналогичен первому.

Запишем уравнения теплового и материального балансов:

,                             (7.20)

,                                             (7.21)

,                                            (7.22)

где – расход воды через газовый подогреватель конденсата, кг/с;

Таблица 7.7.

Параметры пара.