Расчет парогазового энергоблока с газовой турбиной ГТГ-110 и теплофикационной турбиной типа Т-135-7,7, страница 11

Числовые значения: h_о=3399кДж/кг; h_чнд=2397кДж/кг .

Н=3399-2397=1002кДж/кг

Результаты расчета процесса расширения пара в турбине Т–140–6 представлены в таблице 7.5.

Процесс расширения пара в турбине Т–140–6 представлен на рис.7.2.

7.6. Расчет сетевых подогревателей.

Расчетная схема сетевых подогревателей представлена на рис.7.3.

Расчет расхода сетевой воды, кг/с:

                                         (7.11)

где Q_T–теплофикационная мощность турбины в расчетном режиме, МВт;

С_р–изобарная теплоемкость воды, кДж/(кг*К);

t_пс–температура прямой сетевой воды,°C;

t_ос–температура обратной сетевой воды,°C.

Подставляем числовые значения: Q_T=465,2МВт; С_р=4,1868кДж/(кг*К); t_пс=96,3°C; t_ос=42,8°C.

кг/с

Расчет мощности сетевых подогревателей, кВт:

Q_вс=G_св*С_р*Dt_вп ,                                               (7.12)

Q_нс=G_св*С_р*Dt_нп ,                                               (7.13)

где Q_вс–тепловая мощность верхнего сетевого подогревателя, кВт

Q_нс–тепловая мощность нижнего сетевого подогревателя, кВт

Dt_вп– подогрев воды в верхнем сетевом подогревателе, °C

Dt_нп– подогрев воды в нижнем сетевом подогревателе, °C

Рис. 7.1.Процесс расширения пара в турбине Т–135–7,7.

Рис. 7.2.Процесс расширения пара в турбине Т–140–6.

Рис. 7.3. Расчетная схема сетевых подогревателей.

Числовые значения: G_св=1038,42кг/с; С_р=4,1868кДж/(кг*К); Dt_вп=23,6°C; Dt_нп=29,9°C, получим:

Q_вс= 1038,42*4,1868*23,6=102605кВт,

Q_нс=1038,42*4,1868*29,9=129995кВт.

Расчет расхода пара на сетевые подогреватели, кг/с:

                                           (7.14)

                                  (7.15)

где – энтальпия пара в первом теплофикационном отборе, кДж/кг;

– энтальпия насыщения греющего пара верхнего сетевого подогревателя, кДж/кг;

– энтальпия пара во втором теплофикационном отборе, кДж/кг;

– энтальпия насыщения греющего пара нижнего сетевого подогревателя, кДж/кг.

Таблица 7.4.

Результаты расчета процесса расширения пара в турбине Т–135-7,7

Параметры пара	Давление		Энтальпия		Температура
	Обозначение	МПа	Обозначение	кДж/кг	Обозначение	°C
Перед стопорным клапаном	Ро	7,7	hо	3427	tо	510
После ЧВД	Рчвд	0,62	hчвд	2838	tчвд	195
После ЧСД	Рчсд	0,12	hчсд	2576	tчсд	104,8
После ЧНД	Рчнд	0,006	hчнд	2285	tчнд	36,2

Таблица 7.5.

Результаты расчета процесса расширения пара в турбине Т–140-6

Параметры пара	Давление		Энтальпия		Температура
	Обозначение	МПа	Обозначение	кДж/кг	Обозначение	°C
Перед стопорным клапаном	Ро	6	hо	3399	tо	490
После ЧВД	Рчвд	0,58	hчвд	2989	tчвд	265
После ЧСД	Рчсд	0,12	hчсд	2704	tчсд	115
После ЧНД	Рчнд	0,006	hчнд	2397	tчнд	36,2

Результаты расчета расхода пара на сетевые подогреватели представлены в таблице 7.6.

7.7. Оценка электрической мощности турбины.

7.7.1. Оценка паропроизводительности котла–утилизатора.

При определении паропроизводительности котла–утилизатора были приняты следующие параметры пара (см. таблицу 7.7).

Оценка паропроизводительности производилась для одного корпуса котла–утилизатора.

Таблица 7.6.

Расходы пара на сетевые установки.