Проектирование новой тепловой электрической станции мощностью 800 МВт в г.Новосибирске, страница 33

, м³/с,                             (8.22)

где:

       К_з – коэффициент запаса по производительности.

       Коэффициент запаса К_з = 1,05.

       Найдем расход дымовых газов:

 м³/с.

Температуру атмосферного воздуха для Новосибирска принимаем t_* = -19,0 ⁰С.

Диаметр устья источника рассеивания, м:

м                               (9.10)

Рассчитаем высоту дымовой трубы:

м

             По полученным значениям H (для наибольшего значения) и d₀ определяются высота и диаметр устья источника рассеивания как ближайшие в соответствии со следующими типоразмерами дымовых труб:

Н, м – 30, 60, 90, 120, 150, 180, 210, 250;

d₀ – 2,4; 3,0; 3,6; 4,2; 4,8; 5,4; 6,0; 6,6; 7,2; 7,8; 8,4; 9,6.

Принимаем Н=210 м, d₀=9,6 м.

         Оцениваем расстояние, на котором наблюдается максимальная концентрация вредных примесей у поверхности земли:

, м,                                    (8.23)

 м.

8.3.Сравнение удельных выбросов по концентрации вредных веществ с требованиями экологически чистых ТЭС

Таблица 8.1.Сравнение удельных выбросов

Выбрасываемое вещество	Удельные выбросы, мг/м3	Требования для  экологиче-ски чистых ТЭС, мг/м3	Превышение  требований, раз
Зола, А	116	50	2,32
Оксиды серы, SO2	598	300	1,99
Оксиды азота, NO2	663	200	3,32

            В связи с полученными данными в результате проведенных расчетов все выбросы станции: зола, оксиды серы и оксиды азота не соответствуют нормативным, отсюда приходим к выводу, что станцию нужно располагать за городом в северо-восточной части с учетом розы ветров.

ГЛАВА№9

Охрана труда

9.1.Технические мероприятия по исключению взрывов и несчастных случаев при подготовке топлива к сжиганию.

         Рост мощностей электростанций, работающих на органическом топливе, выдвигают все более строгие требования к надежности, безопасности  и экономичности эксплуатации оборудования парогенераторов. Поэтому непрерывно продолжаются поиски новых принципов их работы. Это особенно характерно для мощных парогенераторов, сжигающих твердое топливо.

          Несмотря на значительное достижение в технике пылеприготовления и сжигания топливной пыли, число взрывов в пылесистемах остается большим, а в некоторых случаях эти взрывы приводят к тяжелым авариям с несчастными случаями и с разрушением оборудования.

          Стремление к повышению надежности и экономичности парогенераторов при крайнем разнообразии свойств топлив, поступающих на электростанции, привело к появлению большого разнообразия систем пылеприготовления и сжигания пыли. При этом одновременно развиваются системы с тонким измельчением и получением пыли равномерного фракционного состава с глубокой предварительной просушкой и накоплением в промежуточных бункерах, и системы прямого вдувания в топку пыли грубого помола.

          Для обеспечения безопасности работы разнообразного оборудования при сжигании широчайшей гаммы топлив необходимо детально знать механизм возникновения и развития взрыва пыли с учетом влияния воздействующих факторов.

          Анализ протекания условий взрывов пыли натуральных топлив, позволяет выявить наиболее опасные моменты в работе топливоподающих и пылеприготовительных установок.

          Снижение аварийности  от взрывов пыли зависит от информации об эксплуатационной надежности оборудования для сушки, размола и сжигания твердого топлива в пылевидном состоянии и включает в себя следующие сведения:

1.  Характеристика установленного оборудования.

Сжигаемое топливо: марка, место добычи угля, анализ пыли на влажность и тонину помола (средние значения и пределы колебаний).

          2.Тип установленных котлов, схемы пылеприготовления, количество пылесистем на котел. Типоразмеры и количество пылеприготовительного оборудования. Дата ввода в эксплуатацию, число часов работы после капитального ремонта.