Дополнение к проекту «Корректировка горно-технической части «Проекта отработки пластов 26а и 29а шахты «Есаульская». Том I: Пояснительная записка, страница 33

Выражение притока со стороны одного из штреков имеет вид:

Q_б=(-1).

R_i=R₀xn_i

R₀=a/v²=17000/8,3²=246 м

Т=210 сут

R===3348 м

Из таблицы 210х8,3/3348=0,5  n_i=0,77

R_i=246x0,77=189 м

Со стороны движущегося забоя:

Q_з=m[k(2H-m)(+)+µvD]= 2[(2х60-60)(+)+

+0,0001х8,3х300]=2[((60)(0,79+0,3)+0,249)]=131 м³/сут (5 м³/ч).

Со стороны конвейерного штрека:

Q_б=(-1)=(-1)=38,2х0,79=30,1 м³/сут (1 м³/ч)

Общий в лаву на конец отработки:

Q_л=5+1=6 м³/ч, учитывая глубину отработки, максимальный водоприток может увеличиться в 1,3 раза, тогда 6х1,3=7,8≈8 м³/ч.

Площадь лавы F=327000 м², единичный приток составит: q=Q/F=6/327000=0,00002 м³/ч на 1 м².

Лавы №26-25;27;29 южного крыла

Водоприток рассчитывается по величине единичного расхода: Q=qxF, где

q – единичный расход , м³/сут на 1 м²;

F – площадь проектируемых к отработке лав, м².

Q=qxF=0,00002х1200000=24 м³/ч.

Максимальный водоприток составит: 24х1,3=31,2 ≈31 м³/ч.

Лавы №26-20; 22;24 северного крыла

Площадь лав 1200000 м²

Водоприток составит:

Q=qxF=0,00002х1200000=24 м³/ч

Максимальный - 24х1,3=31,2 ≈31 м³/ч.

Лава 26-26

Площадь лавы F=510000 м².

Водоприток составит: 0,00002х510000=10,2 м³/ч

Максимальный – 10х1,3=13 м³/ч.

Лава 26-28

Площадь лавы F=780000 м².

Водоприток составит: 0,00002х780000=15,6≈16 м³/ч.

Максимальный – 16х1,3=20,8≈21 м³/ч.

Пласт 29^а

Расчет на пласт 29^а ведется аналогично вышеприведенному.

Приток Q_з, поступающий из дренируемого слоя, в выработанное пространство со стороны движущегося очистного забоя определяется по формуле:

Q_з= km[k(2H-m)(+)+µvD];

Выражение притока со стороны одного из штреков имеет вид:

Q_б=(-1).

Наименование показателей и их значения,  приведены в таблице 3.6-2.

Таблица 3.6-2

№№ п.п.	Индекс показателя	Наименование показателя
1	2	3
1.	km	Коэффициент водопроводимости – (2 м2/сут максимальный для нижней зоны, скв.№№1543;1553)
2.	H	Высота зоны водопроводящих трещин, после посадки лавы – 93 м
3.	D	Длина лавы – 250 м.
4.	Ri	Радиус влияния – 278 м.
5.	µ	Водоотдача пород – 0,0001
6.	V	Скорость подвигания забоя – 7 м/сут
7.	a	Коэффициент пъезопроводности – 1,7х104 м2/сут
8.	ni	Табличный коэффициент – 0,8

R_i=R₀xn_i

R₀=a/v²=17000/7²=246 м

Т=365 сут

R===4414 м

Из таблицы 210х8,3/3348=0,5  n_i=0,77

R_i=347x0,8=278 м

Со стороны движущегося забоя:

Q_з=m[k(2H-m)(+)+µvD]= 2[(2х93-93)(+)

+0,0001х7х250]=2[((93)(0,45+0,28)+0,175)]=136 м³/сут (6 м³/ч).

Со стороны конвейерного штрека:

Q_б=(-1)=(-1)=59х0,9=53,1 м³/сут (2,2≈2 м³/ч)

Общий в лаву на конец отработки:

Q_л=6+2=8 м³/ч, учитывая глубину отработки, максимальный водоприток может увеличиться в 1,3 раза, тогда 8х1,3=10,4≈10 м³/ч.

Площадь лавы F=385000 м², единичный приток составит: q=Q/F=8/385000=0,000021 м³/ч на 1 м².

Лавы №29-35

Площадь лавы 375000 м²

Водоприток составит:

Q=qxF=0,000021х375000=8 м³/ч

Максимальный - 8х1,3=10,4 ≈10 м³/ч.

Лавы №29-28;30 северного крыла

Площадь лав 540000 м²

Водоприток составит:

Q=qxF=0,000021х540000=11 м³/ч

Максимальный - 11х1,3=14,3 ≈14 м³/ч.

Лавы №29-32

Площадь лавы 525000 м²

Водоприток составит:

Q=qxF=0,000021х525000=11 м³/ч

Максимальный - 11х1,3=14,3 ≈14 м³/ч.

Полученные результаты расчетов приведены в таблице 3.6-3.

Таблица 3.6-3

Пласт	Нормальный, м3/ч	Максимальный, м3/ч
Пласт 26а 1. Лава 26-25 В т.ч.: - со стороны движущегося забоя - со стороны конвейерного штрека Южное крыло лавы 25;27;29 2. Северное крыло Лавы №26-20;22;24 3. Южная часть Лава 26-26 Лава 26-28 Водосборник 26-7	6 5 1 24 24 10 16 65	8 6,5 1,5 31 31 13 21 85
Пласт 29а 1. Лава 29-33 В т.ч.: - со стороны движущегося забоя - со стороны конвейерного штрека Лава 29-35 2. Лавы 29-28;30 3. Лава 29-32 Водосборник 29-2 юг	8 6 2 8 11 11 27	10 7,8 2,6 10 14 14 35

3.7. Техника безопасности и промсанитария

3.7.1. Общие положения

Проектом предусмотрена отработка первоочередных пластов 29а и 26а.

Горнотехнические условия эксплуатации шахты следующие:

Пласт 29а с глубины 190 м отнесен к угрожаемым по горным ударам, с глубины 420 м - к угрожаемым по внезапным выбросам угля, породы и газа. Максимальная природная газоносность пласта на горючую массу составляет 17 м³/т, уголь пласта склонен к самовозгоранию, угольная пыль взрывоопасна.

Пласт 26а с глубины 190 м угрожаемый по горным ударам, с 450м – по внезапным выбросам. Опасен по взрываемости пыли. Природная газоносность пласта на горючую массу составляет 20 м³/т. Уголь пласта отнесен к категории несклонных к самовозгоранию.

Запасными выходами из шахты будут служить:

- выработки с исходящими струями воздуха:

конвейерная штольня;

бремсберг №26-52;

бремсберг №26-53;

бремсберг №29-53;

заезд №1 на конвейерный бремсберг №26-51_бис;

- воздухоподающие выработки:

заезд №2 на путевую штольню;

путевая штольня;

вентиляционная штольня.

Под существующие объекты на поверхности имеются охранные целики. На проектируемой части шахтного поля охраняемые объекты поверхности отсутствуют.

В разделе 3.5. “Вентиляция шахты. Дегазация” выполнен расчет времени выхода людей в самоспасателях на струю свежего воздуха или на поверхность. По всем наиболее сложным и протяженным маршрутам выход людей во всех аварийных ситуациях обеспечивается в пределах нормативного времени действия самоспасателя (не более 50 мин). В выработках южного крыла пласта 29а для организации запасного выхода и ведения спасательных работ предусмотрено проведение дополнительной выработки – магистрального путевого штрека №29-53бис от центральных бремсбергов №29-51 до бремсберга №29-53, а также восстановление участка вентиляционного штрека №29-23 (L=800м) и конвейерного штрека №29-19 (L=140м), по которым необходимо организовать подачу свежего воздуха.