Основой схемы замещения предопределена простая трехлучевая схема звезды. Так как напряжение обмоток низшей стороны одинаковые, возможен вариант с одной трансформаторной ветвью, если последнюю предусмотреть для моделирования луча высшего напряжения. Тогда оба луча низшего напряжения могут моделироваться простыми ветвями. Так в данном примере и сделано. Причем сопротивление трансформаторной ветви присоединено к выводу ВН, а трансформаторный компонент, имитирующий коэффициент трансформации, размещен у центра звезды. Таким образом, сопротивление трансформаторной ветви приводится к номинальному напряжению обмотки ВН Uв = 115 кВ, а коэффициент трансформации определится соотношением Uв / Uн. В таком случае сопротивление простых ветвей, моделирующих лучи (обмотки) низшего напряжения, должны быть приведены к номинальному напряжению низшей стороны Uн1 = Uн2= Uн = 6,3 кВ.
Активные сопротивления ветвей
схемы замещения, приведенные к номинальным напряжениям: 
Ом,
Ом.
Реактивные сопротивления и коэффициенты трансформации ветвей схемы замещения трансформатора, приведенные к номинальным напряжениям:
простая ветвь лучей низшего напряжения, имитирующих расщепленные обмотки для всех положений РПН
хн = хн1 = хн2 = хн* = 0,15 . = 0,149 Ом, трансформаторная ветвь луча высшего напряжения:
для минимального положения РПН: xви = хви*= 0,0208 . = 6,87 Ом, квни = 
= 
= 
= 15,33; для номинального положения РПН: xвн = хвн* = 0,03 . = 9,92 Ом,
квнн
= 
=
= 18,25;
для максимального положения РПН: xва =хва* =0,0395. = 13,06 Ом,
квна = 
= = = 21,17.
Поперечная активная и реактивная проводимости, приведенные к номинальному напряжению высшей стороны:
gт = ΔNх /
= 34×10-3 / 1152
= 2,57×10-6 Cм,
bт @ Ix* 
= 0,0055× 40/1152= 16,64×10-6 Cм.
Преобразование поперечных проводимостей в последовательно-соединенные активно-индуктивные сопротивления:
rт =
= 
= 9065
Ом,
хт =
= 
= 58696 Ом.
Обозначение ветвей трансформатора Т3 по схеме замещения:
простые ветви низшего напряжения: 18-16, 17-16, трансформаторная ветвь высшего напряжения 10-16, простая ветвь, имитирующая поперечную проводимость 0-10 (на рис.12 не показана).
Сопротивление и коэффициент трансформации схемы замещения трансформатора Т3:
сопротивление простых ветвей низшего напряжения:
[(r18-16 = r17-16) + j (x18-16 =x17-16)] = [0,0042 + j 0,149] Ом, сопротивление и коэффициент трансформации трансформаторных ветвей высшего напряжения для минимального, номинального и максимального положений РПН:
r 10-16 + j x 10-16 = [0,7 + j (6,87; 9,92; 13,05)] Ом,
квн = Uв/ Uн = U10/ U18 = 15,33; 18,25; 21,17.
Поперечная ветвь, имитирующая потери холостого хода
r0-10 + j x0-10 = (9065 + j 58696) Ом.
Данная поперечная ветвь на рис.12 не показана.
Обозначение Р1. Тип РОДГ-33333/110 или РОДЦ-60000/500.
Шунтирующие реакторы для сетей 220 кВ в справочных данных не указаны. В связи с этим для такой сети можно использовать реакторы на более высокие напряжения: 330, 420, 500 кВ, если их мощность на напряжении 220 кВ будет удовлетворять цели компенсации реактивной мощности. Однако в данном конкретном случае возможен вариант с использованием двух последовательно включенных реакторов для сетей 110 кВ, если мощность такого соединения достаточна для компенсации. Этот вариант использован в данном примере в предположении его пригодности для сети 220 кВ. Также рассмотрен вариант использования реактора для сети 500 кВ в предположении достаточности его реактивной мощности при подключении в сеть 220 кВ.
Таким образом, справочные данные в первом примере в основном будут относиться к реактору для сети 110 кВ, а расчетные данные и параметры схемы замещения к соединению двух таких реакторов последовательно, чтобы быть пригодными для сети 220 кВ. Во втором примере к сети 220 кВ будет подключен шунтирующий реактор на 500 кВ.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.