Выбор схем радиопередатчиков и определение их основных параметров. Расчет усилителей мощности. Расчет умножителей частоты. Расчет модуляторов, страница 3

Эти напряжения должны мало отличаться по значению и требуемой стабильности. Для каждой группы выбирают вывод с напряжением питания, равным большему напряжению в этой группе, и с током, равным сумме токов цепей этой группы. На основе данных расчетов составляется функциональная схема источников питания. Пример такой схемы приведен на рис. 9.1,6. Чтобы не усложнять рисунок соединениями всех цепей с соответствующим преобразователем, каждый вывод на преобразователе и ввод питаемой им цепи обозначены идентичными буквами. Задающий генератор питается через отдельный высокостабильный преобразователь, КПД которого  можно принять равным 0,5. КПД преобразователей для обеспечения коллекторного питания и базового смещения можно принять равным 0,6...0,7. Зная КПД преобразователя, значения питающих токов и напряжений, определяют мощность, потребляемую данным преобразователем от силовой сети:  . Общая мощность, потребляемая передатчиком от силовой сети,

где  — мощность, потребляемая i-м преобразователем от силовой сети; m — число преобразователей,  = 1,1...1,2 — коэффициент запаса.

Промышленный КПД радиопередатчика определяют, исходя из равенства

9.2. Функциональная схема портативного радиопередатчика помех [19, 20, 32]

Выбор функциональной схемы портативного радиопередатчика помех. В соответствии с заданием рассчитываемый радиопередатчик должен обеспечить эффективное подавление радиотехнических средств, работающих в метровом (дециметровом) диапазоне. Так как мощность излучения не превышает 20 Вт, данный передатчик может быть полностью выполнен на полупроводниковых приборах. Питание передатчика осуществляется от аккумуляторов.

Допустимая относительная нестабильность частоты находится по формуле

=0,1, где  — ширина высокочастотного спектра помехи;  — рабочая частота передатчика.

Для обеспечения требуемой стабильности частоты необходимо:

•  использовать многокаскадную схему построения передатчика; стабилизировать напряжение питания задающего генератора; обеспечить слабую связь задающего генератора с буферным каскадом (КПД колебательной системы задающего генератора  =  0,1...0,2);

•  выбрать схему передатчика, обеспечивающую относительно низкие значения частоты колебаний, генерируемых задающим генератором ( < 20 МГц), и их мощности ( < 100 МВт);

•  применить термокомпенсацию уходов частоты.

Перечисленные меры позволяют получать значения относительной нестабильности частоты порядка 10^-3, что в большинстве случаев оказывается вполне достаточным для рассчитываемых радиопередатчиков помех.

В промежуточных каскадах следует осуществлять умножение частоты, а в выходном каскаде целесообразно использовать режим усиления. Если же требуемая рабочая частота на выходе передатчика больше 1 ГГц, после выходного каскада обычно используют умножители на варакторах (§ 9.1). Необходимо учитывать, что использование современных ВЧ транзисторов уже позволяет проводить более эффективное преобразование частоты и в транзисторных умножителях на частотах более 1 ГГц.

При определении требуемого числа диодов на один каскад умножения (N) следует учитывать, что на вход варакторного умножителя подаются амплитудно-модулированные колебания. В связи с тем, что используется стопроцентная модуляция,

)/(2)

где — показатель напряженности режима.

Выходной каскад передатчика соединяется с антенной при помощи короткого отрезка коаксиального кабеля, КПД которого можно принять равным 0,9...0,95.

Для получения наиболее эффективной помехи выходное излучение передатчика должно быть промодулировано по частоте и по амплитуде двумя независимыми шумовыми сигналами. Частотную модуляцию целесообразно осуществлять в задающем генераторе, а амплитудную — в выходном каскаде.

Определение основных параметров выходного каскада портативного радиопередатчика помех. Выбор транзистора и определение основных энергетических показателей выходного каскада проводится с учетом того, что в нем осуществляется амплитудная модуляция. В связи с тем, что в качестве модулирующего сигнала используется ограниченный шум, приближенно можно полагать, что при такой модуляции мощность, требуемая от транзистора выходного каскада