Проблемы эксплуатации месторождений Уренгойского комплекса: Материалы научно-технической конференции, страница 30

Относительно простой с практической точки зрения метод обработки КСД предложен в работе [2], краткое теоретическое обоснование которого приводится ниже в связи с его нетрадици­онностью для практики газогидродинамических исследований скважин сеноманских залежей региона.

Торетическое обоснование методики

1. Основное нелинейное дифференциальное уравнение неста­ционарной изотермической фильтрации газа Л.С.Лейбензона:

66

Эр / 3t = (k / m ц) [Э²Р / Эг² + (1 / г) ЭР / Эг],                      (1)

где Р = j p d p - функция Лейбензона.

2. Линеаризация уравнения (1) И.А.Чарным:

Эр / ЭР = 1 / а = const, (2): подстановка (2) -» (1) -> (3)

ЭР / 3t = (a k / 2тц) [1 / г (Э / Эг) (г ЭР / Эг],                       (3)

(3) - линейное дифференциальное уравнение нестационарной изотермической фильтрации упругой жидкости, где давление заменено функцией Лейбензона.

3. Решение уравнения (3) для совершенной газовой скважины
с постоянным коэффициентом пьезопроводности аг = (к Рщ, / m p.):

Рпл² - P_Ro²(t) = (uPa/i^Z^TTkhT^ Q (t)x[ln (е as/ Ro²) + ф (t)],     (4)

(линейное уравнение притока к фиктивной скважине радиусом Ro).

4. Нелинейное уравнение притока газа к забою скважины:

ro² - Р ,б² = ОРаДплг™ /2jtkhT_CT) In (Ro² /К²) Q(t) +

+(рат Рат Tj Z™ /ntitiTj Re) [(1 - Re / Ro + $2 ) tfW] =

=aQ(t) + BQ²(t).                                         (5)

5. Уравнение фильтрации в зоне дренирования скважины (4)

+ (5):

(Рш,² - Рзб²) / Q(t) = (М-Ра^Л / 27tkhT_CT) In (2,05аг / R.²) + _BQ(t) +
+(цР_ат Z^T™ / 2jdchT_CT) ф(1) = a + в Q(t) + p>(t).                        (6)

6.  Обработка результатов исследований для определения
фильтрационных коэффициентов и параметров пласта при пере­
менном дебите скважины:

[у (t_K) - у (t) ]/[Q (t) - Q (t_k)] = P [ф (t_k) - ф (t) ]/[Q (t) - Q (У] - в, (7)

67

где _V (t) = (Pj - Р_зб²) / Q (t), _ф (t) = In [Q_J06 / Q (t)];

- V (t) ] / [Ф (tO - Ф (t)] = P - в [Q (t) - Q (tO] / [Ф (tO - <PO)], (7*) где (7*) - при малом значении фильтрационного коэффициента "в".

a = 2pln(R_np/R_c),                                       (8)

линейный коэффициент в уравнении (5).

7. Обработка результатов исследований для определения фильтрационных коэффициентов и параметров пласта при постоян­ном дебите скважины:

Р_зб² = а, - р, In t,

 (9)

ним (математически не строго в рамках допущений) "принцип су­перпозиции" потоков, то методы обработки их идентичны, а рас­четные соотношения для определения параметров пласта отлича­ются лишь размерными коэффициентами.

Обработка кривой восстановления давления в данной работе проводилась по формуле неограниченного пласта для случая, когда время работы скважины перед записью КВД было значительно больше времени восстановления давления (Т_реж > 20 t):

P₃₆²(t) = где a = Р_з6²(0) + р lg (2,25аг / R/) + в Q²(0),

а р = [2,3 Q(0) uPa

где а, = Р„л² - р, In (2,05аг /R,,²) - в Q²,

(2jtkhT_CT)] Q.

8.  Обработка исследований по нескольким КСД, записанных
при постоянных дебитах: коэффициенты фильтрационных сопро­
тивлений  и  параметры  пласта  определяются  графически  из
зависимости ОС] = f (Q).

9.  Обработка кривых стабилизации дебита при постоянном
забойном давлении: коэффициенты фильтрационных сопротив­
лений и параметры пласта определяются по формулам (6, 7 и 7*).

Как следует из вышеприведенных соотношений, обработка кривых стабилизации давления и (или) дебита предполагает знание пластового давления и параметров пласта за пределами приза-бойной зоны скважины. Эти данные могут быть получены при об­работке кривых восстановления давления. Таким образом, ком­плексно интерпретируя результаты обработки КСД и КВД можно оценить практически все основные характеристики скважины -фильтрационные и емкостные свойства пласта (ФЕС) в области ее дренирования.