Механизация транспортирования угля по бремсбергу на базе конвейера 2Л100У, страница 3

График  выходов  рабочих  в  каждую  смену  показан  на  рисунке 4.2.

На графике выходов указано число и состав рабочих по профессиям необходимых для выполнения цикла, а также их распределение по сменам и времени пребывания на работе.

1.4.1. Расчёт планограммы работ

Максимальная скорость подачи комбайна:

где N_уст – устойчивая мощность двигателей,

N_уст=(0,9-1,1)· N_дл=1·285=256.5 кВт;

H_ω- удельные энергозатраты на выемку одной тонны угля, которые при сопротивляемости угля резанию 120 Н/мм составляют 0,75 кВт·ч/т;

 m- вынимаемая мощность пласта, 1,75 м;

 b- ширина захвата, 0,63 м;

 γ_ц - плотность угля в целике, 1,35т/м³;

Vmax = 3,83 м/мин

Сменная производительность комплекса:

А_см = m B L_оз γ_ц N,  т    

где m =1,75 м – вынимаемая  мощность  пласта;

  В – ширина  захвата комбайна;

L_оз  =100м – длина  очистного  забоя;

N – число  циклов,  которое  может  совершить  комбайн, при челноковой схеме работе;

Количество циклов выполняемых комбайном за смену:

где T_см - время смены , 6 час;

 L - длина лавы , 100 м;

К_м- коэффициент машинного времени, 0,6;

t_ПЗ - время на подготовительно заключительные операции, при челноковой схеме работы комбайна составляет 20 минут.

N=(60× 6× 0,6) / ((100/3,83)+20)=4,69

Принимаем число циклов в смену N=5

Пересчитываем К_м

 

А_см =1,75×0,63×100×1,35×5=744,19 т;

Планограмма работ очистного забоя.

Рисунок 1.4.1.Планограмма работ

Рисунок 1.4.2. График  выходов  рабочих

1.5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ  ХАРАКТЕРИСТИК  ГРУЗОПОТОКОВ ИЗ  ОЧИСТНОГО  ЗАБОЯ  ПРИ  ЧЕЛНОКОВОЙ  СХЕМЕ РАБОТЫ .

1.5.1. Средний  минутный  грузопоток  за  время  поступления  угля  из  очистного  забоя.

 т/мин          

 где  К_п – коэффициент  времени  поступления  угля  из  очистного забоя  на транспортную  линию;

К_п = К_м=0,64 – т.к  челноковая  схема работы.

 т/мин

1.5.2 Максимальный  минутный  грузопоток,  который  может  поступить  из  очистного  забоя при прямом (а ^'_мах ),  и   обратном    (а ^"_мах) направлении.

 При  прямом  ходе  выемочной  машины.

а ^'_мах = m B V_мах ψ_п δ₁ γ_ц,   т/мин

где δ₁ – расчётный  коэффициент,  учитывающий  направление  движения  выемочной  машины  и  скребковой  цепи  забойного  конвейера; 

       ψ_п – коэффициент  погрузки;          ψ_п = 1;

где  V_к – скорость  движения цепи   м/мин.

V_к=0,83 м/мин.

а ^'_мах = 1,75 0,63 3,83 1 0,94 1,35 = 5,36 (т/мин ).

При  обратном  ходе  выемочной  машины.

где  а ^"_мах  – максимальный  минутный  грузопоток  при  обратном  ходе,   т/мин;

а ^"_мах = 1,75 0,63 3,83 1 1,067 1,35 = 6,08 ( т/мин );

а ^"_мах > а ^'_мах.

а _мах=а²_мах=6,08

Проверка  по  максимальному  минутному  грузопотоку:  а ^"_мах < а_з.к.

а_з.к = 12 т/мин,  так  как  12 > 6,08 следовательно  конвейер СПЦ271  подходит  для данных  условий  работы, его окончательно и принимаем.

1.6. ВЫБОР КОНВЕЙРА НА ЯРУСНЫЙ КОНВЕЙЕРНЫЙ ШТРЕК.

Со скребкового конвейера СПЦ271 уголь перегружается на ленточный конвейер ярусного конвейерного штрека, выбор которого осуществляется по приемной способности. По [7] находим параметры ленточного конвейера, который бы обеспечил условие :

Qкпр >a_max

Приемная способность, удовлетворяющая указанному условию –

 Qкпр =8,15 м³/мин, что при γ = 0,85 т/ м³ соответствует a_max = 6,92 т/мин

6,92 > 6,08.

В соответствии с принятыми параметрами и, исходя из условий эксплуатации, выбираем конвейер 2ЛТ80У.

В = 800 мм - ширина ленты,

V = 2 м/с - скорость ленты.

1.6.1Определение эксплуатационной производительности конвейера.

Qэ = 60   а₁(п)   Кt

Кt - расчетный коэффициент нагрузки, установив предварительно tк и К по формулам:

- продолжительность загрузки несущего полотна конвейера, мин;

- минутный коэффициент неравномерности.

Принимаем Кt = 1,48

Qэ = 60   3,23   1,48 = 286,824  т/ч.