. (4.16)
По условию задания начальное содержание серы в шлаке (S)Н = 0, тогда
. (4.17)
При этом степень десульфурации
. (1.18)
Рассчитаем коэффициент активности серы для состава жидкой стали варианта №0 с учётом массовых параметров взаимодействия из приложения 5
.
До добавления алюминия окисленность жидкой стали состава варианта №0 контролировал кремний, поэтому в (4.14) . Подставляя состав шлака (прил. 4) в (4.14), получаем
.
Конечное содержание серы при кратности шлака λ = 10% = 0,1
.
Степень десульфурации
.
При добавлении алюминия окисленность жидкого металла снизится до . Пересчитаем коэффициент активности серы при добавлении алюминия
.
Коэффициента распределения серы в этом случае
.
Конечное содержание серы при кратности шлака λ = 10% = 0,1
.
Степень десульфурации
.
Можно сделать вывод, что чем сильнее раскислена жидкая сталь (ниже окисленность), тем ниже конечное содержание серы в металле и выше степень десульфурации.
Выполненные в домашнем задании №4 расчеты позволяют определить компонент жидкой стали, контролирующий окисленность металла, и рассчитать равновесное содержание кислорода в расплаве заданного состава. При вакуумировании с определённым остаточным давлением углерод может раскислять жидкую сталь при том, что может не являться раскислителем при атмосферном давлении. Введение в жидкую сталь сильных раскислителей, таких как алюминий, снижает равновесное содержание кислорода, приводя к образованию неметаллических включений, количество которых будет увеличиваться с понижением температуры. Десульфурации жидкой стали лучше проходит в восстановительных условиях (низкая окисленность металла) при наличии высокоосновного шлака. При этом в жидкой стали, раскисленной алюминием, степень десульфурации может достигать 95%.
Приложение А
Исходные данные для выполнения домашнего задания № 1
№ варианта |
Температура, °С |
Исходное содержание фосфора, масс. % |
Состав шлака, массовая доля % |
Пункт 5 |
||||||
FeO |
MnO |
CaO |
MgO |
SiO2 |
Al2O3 |
Примесь, % |
||||
0 |
1600 |
0,050 |
18 |
6 |
44 |
7 |
21 |
4 |
Pb |
0,3 |
1 |
1550 и 1600 |
0,055 |
16 |
7 |
44 |
8 |
20 |
5 |
Cu |
0,5 |
2 |
1550 и 1650 |
0,045 |
19 |
5 |
43 |
6 |
20 |
7 |
Cu |
0,5 |
3 |
1550 и 1600 |
0,040 |
22 |
8 |
41 |
7 |
19 |
3 |
Ni |
0,4 |
4 |
1550 и 1650 |
0,035 |
21 |
9 |
39 |
9 |
18 |
4 |
Ni |
0,4 |
5 |
1550 и 1600 |
0,050 |
25 |
3 |
40 |
5 |
17 |
10 |
Cu |
0,5 |
6 |
1550 и 1650 |
0,060 |
17 |
6 |
45 |
3 |
23 |
6 |
Cu |
0,5 |
7 |
1550 и 1600 |
0,045 |
30 |
7 |
36 |
8 |
14 |
5 |
Ni |
0,4 |
8 |
1550 и 1650 |
0,040 |
26 |
6 |
35 |
11 |
20 |
2 |
Ni |
0,4 |
9 |
1550 и 1600 |
0,035 |
20 |
7 |
38 |
3 |
24 |
8 |
Cu |
0,5 |
10 |
1550 и 1650 |
0,055 |
15 |
6 |
50 |
10 |
16 |
3 |
Ni |
0,4 |
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.