Расчет тепловой схемы паротурбинной установки К-800-240-5 ЛМЗ. Описание принципиальной тепловой схемы энергоблока с турбоустановкой К-800-240 ЛМЗ, страница 9

Чтобы добиться такой энтропии на выходе, нужно увеличить подогрев в деаэраторе.

Давление в подогревателе-деаэраторе П4 поддерживается постоянным за счет дросселирования пара: МПа.

Температура питательной воды после  П4 (соответствует температуре насыщения при давлении в деаэраторе):   °С.

Соответствующая энтальпия:    кДж/кг.

Найдем давление в отборе: Р₄ = 1,6 × Р_П4 = 1,12 МПа.

Теоретическая энтальпия в отборе: кДж/кг.

Действительная:

кДж/кг, где

= 0,9 - внутренний относительный КПД ЦСД (задано),

 == 353,8 кДж/кг – располагаемый теплоперепад до 4-го отбора,

 == 318,4 кДж/кг – использованный теплоперепад до  4-го отбора.

Тогда температура пара в четвертом отборе:   °С.

Зная температуру воды из выхлопе ПН t_пн=170,4 °С, определим температуру дренажа третьего подогревателя (с учетом ОД):

t_др.п3 = +10 = 170,4 + 10 =180,4 °С.

Энтальпия дренажа при P_п3=1,263 МПа:  h_др.п3=765,1 кДж/кг.

Отсюда теплота, отданная паром в подогревателе П3 при его конденсации:

кДж/кг.

Определим подогрев воды в третьем подогревателе:

 кДж/кг.

Полученные данные занесем в таблицу.

3) Подогреватель П5 – подогреватель поверхностного типа со встроенным охладителем пара и дренажа.

Энтропия после подогревателя П5 по разбивке: S₅ = 1,5695 кДж/кг×К.

Давление питательной воды (давление на выхлопе КН3): МПа.

Тогда температура питательной воды после П5: °С.

Соответствующая энтальпия:  кДж/кг.

Учитывая недогрев dt_п5 = 3 °С, температура насыщения в подогревателе:

°С.

Отсюда давление в подогревателе:   P_п5 = 0,248 МПа.

Потери давления в трубопроводе от камеры отбора турбины до подогревателя:

МПа, где

j-порядковый номер подогревателя.

Тогда давление в отборе: P₅ = P_п5+DP = 0,248 +0,0149 = 0,263 МПа.

Теоретическая энтальпия в отборе:   кДж/кг.

Действительная:

кДж/кг, где =0,9 - внутренний относительный КПД ЦСД (задано),

 == 710,9 кДж/кг – располагаемый теплоперепад до 5-го отбора,

 ==639,81 кДж/кг – использованный теплоперепад до 5-го отбора.

Температура пара в пятом отборе:  °С.

Отсюда теплота, отданная паром в подогревателе П4:

кДж/кг.

Определим подогрев воды в деаэраторе:

 кДж/кг.

Полученные данные занесем в таблицу.

4) Подогреватель П6 - подогреватель поверхностного типа со встроенными охладителем пара и охладителем дренажа.

Энтропия после подогревателя П6 по разбивке:   S₆ = 1,2731 кДж/кг×К;

Давление питательной воды (давление на выхлопе КН3): МПа.

Температура питательной воды после  П6:   °С.

Соответствующая энтальпия:  кДж/кг.

Учитывая недогрев dt_п6=3°С , температура насыщения в подогревателе:

°С.

Отсюда давление в подогревателе:  P_п6 = 0,113 МПа.

Потери давления в трубопроводе от камеры отбора турбины до подогревателя:

МПа, где

j-порядковый номер подогревателя.

Давление в отборе: P₆ = P_п6+DP = 0,113+0,00791 = 0,121 МПа.

Тогда теоретическая энтальпия в отборе:  кДж/кг.

Действительная:

кДж/кг, где =0,9 - внутренний относительный КПД ЦСД (задано),

 ==857,7 кДж/кг – располагаемый теплоперепад до 6-го отбора,

 ==771,93 кДж/кг – использованный теплоперепад до 6-го отбора.

Температура пара в шестом отборе:   °С.

Определим температуру дренажа пятого подогревателя (учитываем ОД ):

t_др.п5 = + 10 = 97,16 + 10 = 107,16⁰С.

Энтальпия дренажа при P_п5=0,248 МПа:  h_др.п5 = 449,3 кДж/кг.

Отсюда теплота, отданная паром в подогревателе П5 при его конденсации:

кДж/кг.

Определим подогрев воды в пятом подогревателе (включая подогрев в КИ):

 кДж/кг.

Теперь могут быть уточнены параметры процесса расширения пара в турбине. Давление на выхлопе ЦСД равно давлению в шестом отборе: МПа.

Потеря давления в ресиверных трубах между ЦСД и ЦНД принимаем 3%, тогда:

МПа.

Энтальпия перед ЦНД:   кДж/кг.

Степень сухости пара на выхлопе ЦНД  (при адиабатном расширении):

.