Другие предметы \ Тепловые и атомные электрические станции

Расчет тепловой схемы паротурбинной установки К-800-240-5 ЛМЗ. Описание принципиальной тепловой схемы энергоблока с турбоустановкой К-800-240 ЛМЗ, страница 13

Отбор

5

6

7

P, МПа

0,29

0,121

0,037

, ºC

129,1

105

74

, ºC

117,1

93

62

, МПа

0,181

0,07852

0,02186

rки, кДж/кг

2210,6

2275,5

2353,5

hдр.ки, кДж/кг.

491,4

389,5

259,5

, ºC

114,1

90

59

, кДж/кг.

479,96

378,39

248,59

, кДж/кг

56,66

59,35

49,36

0,02563

0,02608

0,016066

Из приведенной таблицы видим, что наиболее эффективным является подключение испарителя к шестому отбору турбины, т.к. для шестого отбора наибольшее.

Сделаем расчет деаэратора питательной воды испарителя. Давление в корпусе деаэратора и температура химически очищенной воды (ХОВ) Рди = 0,12 МПа и  tхов = 25 ºC соответственно (по заданию).

Отсюда, энтальпия ХОВ hхов = 104,97 кДж/кг. Температура насыщения при давлении в корпусе деаэратора ºC, энтальпия кДж/кг.

Составим уравнения материального и  теплового баланса для деаэратора питания испарителя:                          

;

, где

αп.в.и − доля расхода питательной воды испарителя с учетом его продувки: .

Получаем систему двух уравнений с двумя неизвестными:

.

1.10.2 Выбор оптимального температурного перепада.

Так как наиболее эффективным (по данным предыдущих расчетов) является подключение испарителя к шестому отбору турбины, то для давления в пятом отборе P6=0,121 и соответствующей температуре насыщения tн6=105 °С, графическим способом определим оптимальный температурный перепад между первичным и вторичным паром в испарителе. Данные занесем в следующую таблицу:

Δt, ºC

12

14

16

18

, ºC

93

91

89

87

, МПа

0,07852

0,07284

0,06752

0,06252

rки, кДж/кг

2275,5

2280,9

2285,3

2290,7

hдр.ки, кДж/кг.

389,5

381,1

372,7

364,3

, ºC

90

88

86

84

 , кДж/кг.

378,39

369,99

361,6

353,2

, кДж/кг

59,35

52,75

48,099

39,87

0,02608

0,024004

0,02105

0,01741

Определяем наиболее оптимальный температурный перепад Δt = 16,5ºC при требуемой производительности испарительной установки αи = αут = 0,02.

В итоге, имеем для найденного Δt = 16,5ºC: ºC; МПа; rки = 2287,4 кДж/кг, энтальпия дренажа КИ hдр.ки = 370,6 кДж/кг.

  Учитывая недогрев θки = 3 ºC, получим температуру основного конденсата на выходе из КИ:  ºC; = 359,5 кДж/кг.

Тепло, отданное основному конденсату в КИ:

кДж/кг.

Производительность (в долях) испарителя:

.

  Составим уравнение теплового баланса испарителя с целью определения доли расхода первичного пара:     , где в долях:

αпи − расход первичного пара;

αи − производительность испарительной установки, αи = 0,02;

− продувка испарителя, принимается ;

hотб6 - энтальпия пара шестого отбора, hотб6 = 2771,67 кДж/кг;

− энтальпия конденсата первичного пара, по давлению первичного пара в греющей секции испарителя (P6=0,121 МПа) = 440,3 кДж/кг;

hвт − энтальпия вторичного пара, hвт = 2658 кДж/кг;

− энтальпия конденсата вторичного пара, = hдр.ки = 370,6 кДж/кг.

Тогда расход первичного пара составит:

Скачать файл