Расчет тепловой схемы паротурбинной установки К-800-240-5 ЛМЗ. Описание принципиальной тепловой схемы энергоблока с турбоустановкой К-800-240 ЛМЗ, страница 12

м³/кг.

  Примем гидравлический КПД питательного насоса η = 0,828, тогда повышение энтальпии в насосе составит:

кДж/кг.

Значение  совпало с определенным ранее.

В рассчитываемой тепловой схеме блока К-800-240 предлагается установка конденсационной приводной турбины с собственным конденсатором для привода ПЭН. На турбину забирается пар из третьего отбора с давлением МПа. Учитывая потерю давления в 10% на входе пара в приводную турбину, получим:

МПа; кДж/кг.

Давление пара на выхлопе приводной турбины (давление в собственном конденсаторе) принимаем следующим:    кПа=0,0054 МПа.

Энтальпия пара на выхлопе ТПН при теоретическом процессе:   кДж/кг.

Располагаемый теплоперепад ТПН:  кДж/кг.

Внутренний относительный КПД ТПН - .

Использованный теплоперепад:  кДж/кг.

Тогда энтальпия на выхлопе ТПН:  кДж/кг.

Принимаем механический КПД ТПН : ; КПД передачи от ТПН к ПН : , тогда расход пара на ТПН:

.

Окончательно определяем : .

1.9. Контроль точности расчёта материального баланса.

Далее проводится контроль точности материального баланса, для этого определим пропуск пара в конденсатор:

= 1 – 0,4485499 – 0,001455 – 0,0010433 – 0,0010433 – 0,0023 + 0,0020867 = 0,5476962 , где

= 0,0789 + 0,109 + 0,0796976 + 0,0438191 + 0,0369069 + 0,0529154 + 0,0283001 + 0,0190098 = 0,4485489.

Расход основного конденсата через конденсатный насос КН1, вычисленный по расходу пара, составит:      

= 0,5476962 + 0,02 + 0,0543476 + 0,0010433 + 0,006 + 0,001455 = 0,6436371.

Полученную величину  сравним с величиной a_кн1 = 0,6438375 , вычисленной при расчётах материального баланса подогревателей низкого давления. Погрешность составит:

Погрешность расчета материального баланса находится в допустимых пределах.

1.10. Расчёт испарительной установки.

Испарительная установка включает в себя испаритель, его деаэратор и конденсатор испарителя.    В ходе расчета испарительной установки являются необходимо:

1) Выбор схемы включения испарительной установки и отбора первичного пара.

2) Определение оптимального температурного перепада, удовлетворяющего требуемой производительности.

3) Тепловой расчет испарителя с определением поверхности нагрева греющей секции и выбор испарительной установки по полученным параметрам.

1.10.1 Выбор отбора и схемы включения испарителя.

Принимаем схему включения испарительной установки в систему регенерации “без потери тепловой экономичности” с собственным конденсатором испарителя.

Для выбора места включения испарителя в тепловую схему проанализируем 3 отбора: пятый, шестой и седьмой (по ходу пара).

Примем температурный перепад между первичным и вторичным паром: Δt = 12 ºC.

Рассмотрим пятый отбор с давлением пара P₅=0,263 МПа. Потери давления в паропроводе от отбора пара в турбине до испарителя учитывать не будем. Отсюда, температура насыщения первичного пара: ºC.

Тогда температура насыщения вторичного пара ºC.

Далее можно найти давление вторичного пара испарителя МПа.

Потери в паропроводе от испарителя до конденсатора испарителя (КИ) не учитываем, поэтому  давление в КИ  МПа. Находим удельную теплоту испарения

r_ки = 2210,6 кДж/кг , энтальпию дренажа КИ h_др.ки = 491,4 кДж/кг.

  Учитывая недогрев θ_ки = 3 ºC, получим температуру основного конденсата на выходе из КИ ºC и энтальпию (при давлении основного конденсата P_кн3 = 2 МПа) = 479,96 кДж/кг.

Тепло, отданное основному конденсату в КИ:

кДж/кг.

Производительность (в долях) испарителя:

.

  Аналогичным образом рассмотрим подключение испарительной установки к шестому и седьмому отборам турбины. Полученные результаты расчетов занесем в таблицу: