Характеристика шахты и обоснование необходимости ее технического перевооружения. Гидрогеологические условия, страница 15

тогда DU_тр = ,В                                       (76)

Потери напряжения в кабелях:

тогда S DU=DU_тр + SDU_к

S DU = 49,2+39,7=88,9,В < 117, В                                                                (77)

Проверка кабельной сети по потерям напряжения при пуске наиболее мощного и удаленного двигателя (8)

Параметры схемы выбраны правильно если выполняется условие:

U_{доп.пуск} <=U_дв.п.

где U_{доп.пуск} – допустимое минимальное напряжение на зажимах электродвигателя при пуске;

U_дв.п.- напряжение на зажимах электродвигателя при пуске;

U_{доп.пуск} = 1,1 U_н, В  (78)

где М_ндв – номинальный момент движения

М_пдв – пусковой момент движения

U_{доп.пуск} = 1,1 * 1140, (В)                                                 (79)

Допустимые потери напряжения в сети составляет:

U_п.пуск = U_гнтр - U_{доп.пуск} = 1200-902=298, В

Условие проверки:

DU_н <= DU_п.доп

где DU_н = DU_н.тр. + S DU_нк

DU_нтр = DU_тр ,В                                                                         (80)

где DU_тр – потери напряжения трансформатора при нормальном режиме работы,

DU_тр = 49,2 В;

I_{тр.нагр} – ток во вторичной обмотке трансформатора при нормальном режиме работы, I_{тр.нагр}  = ,А                                                                                           (81)

I_{тр.нагр}  = ,А

I_{тр.нагр.п.} – ток во вторичной обмотке трансформатора при пуске,

I_{тр.нагр.п.} =  ,А                              (82)

I’ нагр = = ,А

I_нф – пусковой фактический ток двигателя

I_нф = I_пн = 1000 _,А

I_{тр.нагр.п.} =  ,А

DU_птр = 49,2 _,В

S_sU_пк – потеря напряжения в кабелях при пуске

                                                                (83)

где Sm₂ – сечение силовой жилы кабеля, Sm₂=3*120мм.;

;                                                                                   (84)

   ,В

,В

                                                                (85)

Выбор коммутационной аппаратуры и расчет установок тока максимальной защиты (8)

Для управления комплектом лавного оборудования применяется магнитная станция управления СУВ – 1140

Для питания электросверл и светильников применяется пусковой агрегат АПШ-2 с номинальной мощностью трансформатора 4хВА.

Магнитная станция выбирается из условия (8)

Jн³Jp, где Jн – номинальный ток выбранной аппаратуры;

Jp – рабочий ток кабеля или номинальный ток потребления.

Величина установок тока срабатывания реле определяется (7)

Jу³Jн пуск;

Выбор аппаратуры и токов установок сводится в таблице 15

Таблица 15

Выбор аппаратуры и токов установок

Тип аппаратуры	Потребители	Ток установки А.
СУВ 1140 км: 320 320 2х63 2х25 2х25	KGS-345 KGS-345 СНТ – 32 ЛВД – 24 БЖ-45-100Э	1000 1000 312 125 125
СУВ-114 КН 2х63 2х63 2х63 2х63 2х63	А30.55ТЛ А30.55ТЛ ПС-391 ПС-391 ЛВД – 24	500 500 500 500 125

Расчет токов короткого замыкания (1)

Согласно ПБ выбранная установка токов должна быть проведена по току двухфазового короткого замыкания;

                                                                                         (86)

где Z_рез= - полное сопротивление до точки короткого замыкания.

где R_тр – активное сопротивление трансформатора, R_тр= ;

Хтр – индуктивное сопротивление трансформатора, Хтр=               (87)

где Z_тр – полное сопротивление трансформатора Z_тр=  ,ОМ          (88)

R_тр=,ОМ

Z_тр=,ОМ

Х_тр=,ОМ

J_n3=,А

Установка должна удовлетворять условию:  ;                                       (89)

Таблица 16

Расчет токов короткого замыкания и проверка установок.