Составление главной электрической схемы конденсационной электростанции, страница 19

В дальнейшем для упрощения обозначения индексы “_*б” и “o.e” писать не будем, подразумевая, что все полученные значения сопротивлений даются в относитель- ных единицах и приведены к базисным условиям. Таким образом: х₁= 1.

Сопротивления линий электропередачи Л1-Л3:

 ,    (33)

х_уд- удельное сопротивление воздушных линий 220 кВ,Ом/км. По табл.3.3 с.161 [7]

находим значение х_уд = 0,4 Ом/км;

l—длина воздушных линий. Согласно табл.1 [ПЗ] l = 120 км.;

U_ср—среднее напряжение в месте присоединения линий, кВ. Так как ВЛ подключе ны к РУ 220 кВ , то U_ср=230 кВ.    

.

Сопротивление ПРТ1:

Для определения сопротивлений обмоток силового трансформатора, воспользуем- ся выражениями, приведёнными в табл.3.2 с.159. [7]:

;  (34)

;    (35)

;  , (36-37)  где S_н.т—номинальная мощность пускорезервного трансформатора (ПРТ), МВ*А.

Сопротивление ПРТ2:

Для определения сопротивлений обмоток силового трансформатора, воспользуем- ся выражениями, приведёнными в табл.3.2 с.159. [7]:

;  (34)

;    (35)

;  , (36-37)  где S_н.т—номинальная мощность пускорезервного трансформатора (ПРТ), МВ*А.

Сопротивления блочных трансформаторов Т1 и Т2:

.  (38)

Сопротивления блочных трансформаторов Т3 и Т4:

. 

Сопротивления трансформаторов ТСН1-ТСН4 по выражению (38):

Сопротивления генераторов Г1- Г4:

,     (39)

где х^”_d - сверхпереходное сопротивление генератора.Согласно табл.1[ПЗ] х^”_d=0,19.

S_н.г—номинальная мощность генератора, МВ*А.

Сверхпереходное значение э.д.с. генератора определяем по формуле, приведенной на с.59 [6]:

 ,   (40)

где Q_г –отношение номинальной реактивной мощности, вырабатываемой генерато ром, к его номинальной полной мощности:

;    (41)

   (42)

где Р_{Г ном}— номинальная активная мощность, вырабатываемая генератором. Значе- ние P_{Г ном} берём из гр. 4  табл.2  [ПЗ];

Р_Г –отношение номинальной активной мощности, вырабатываемой генерато- ром, к его номинальной полной мощности, согласно формуле (41):

.       

Подставляем найденные значения Q_Г и Р_Г     в выражение (40):

. Сопротивления автотрансформаторов связи АТ1—АТ2:

;  (43)

;                     (44) 

;   (45)   

;

;

.

Отметим найденные величины в схеме замещения (рис.12). Каждое сопротивление имеет дробное обозначение, где числитель—номер сопротивления, а знаменатель- -численное значение сопротивления в относительных единицах. Такой формы за -писи будем и придерживаться в дальнейшем. Нагрузочные ответвления потребите лей, подключенных к РУ СН КЭС, в схему не включены, так как влияние нагрузки на токи к.з. мы не учитываем.

Так как исходная схема замещения неудобна для дальнейших расчётов, то преобра  зуем её к более простому виду, используя при этом известные правила последова- тельного и параллейного соединения сопротивлений.

Так как все линии Л1-Л3 имеют одинаковые сопротивления и включены параллей- но, то находим общее сопротивление линий по выражению:

.             (46)

Поскольку автотрансформаторы связи АТ1,АТ2 имеют одинаковые параметры и включены в параллельную работу, то общее сопротивления их обмоток можно най ти согласно выражению (46):

результирующее сопротивление обмотки высшего напряжения:

.

Результирующее сопротивление обмотки среднего напряжения равно 0 (х₁₅=х₁₈=0)

Результирующее сопротивление обмотки низшего напряжения не учитывается, так как обмотки низшего напряжения автотрансформаторов связи не задействованы.

Отметим найденные величины в схеме замещения. Преобразованная схема замеще ния будет иметь вид представленный на рис.13

2.4Расчёт начального значения периодической составляющей тока трёхфазного к.з

При расчёте начального значения периодической составляющей тока трёхфазного к.з принимаем во внимание то, что если генератор отдалён от точки места повреж- дения двумя или более ступенями трансформации, воздушными линиями большой протяжённости, ток который он посылает в место к.з., может быть принят незату- хающим и равным I^” подсчитанным при  Е_*^” =1. Отсюда следует, что значение сверхпереходного э.д.с. для системы, удалённой от точек к.з. воздушными линия- ми протяжённостью l= 120 км. всегда принимаем равным E^”_c = 1. При составлении схем замещения доля точек к.з. К-1—К6 также принимаем во внимание тот факт, что цепи резервного питания шин 6 кВ собственных нужд блоков в схемах не ука- зываем, так как в нормальном режиме работы КЭС они обесточены, поэтому со -противления источников, от которых они запитаны (ПРТ собственных нужд) при расчёте не учитываем.