Технологические решения, обеспечивающие максимальную эффективность сжигания и экологическую безопасность Новосибирской ТЭЦ-5, страница 7

В виду того, что при помощи аспирационных установок решается не в полной мере проблема устранения вторичного пыления, возникающего на тракте топливоподачи за счет большой скорости ленты конвейера и биения самой ленты. В узлах пересыпки тракта топливоподачи предусматриваем пеногенераторные установки, состоящей из нагнетателя воздуха (вентилятора Ц4-70), воздуховода и корпуса. Внутри корпуса помещаются кассета, состоящая из ряда металлических сеток, и распыляющий насадок. Вода подается от водопроводной магистрали под давлением 2 – 3кгс/см² к смесителю. За счет разрежения, создаваемого при этом в камере смесителя, из специальной емкости происходит подсасывание пенообразователя, а затем смешивание его с водой. Готовый раствор распыляющим насадком разбрызгивается на сетку в виде факела и, проходя в смеси с нагнетаемым воздухом через сетку, образует воздушно-механическую пену. Из 1л раствора получается 0,3 – 0,5м³ пены. Пена поступает в приемный лоток конвейера, заполняет его и за счет большой поверхности с высокими связывающими свойствами предотвращает выбивание пыли из лотка. Кроме того, поверхность транспортируемого топлива при выходе из лотка покрывается слоем пены толщиной 15 – 20мм, в результате чего отсутствует вторичный очаг пылеобразования, что особенно важно при загрузке бункеров плужковыми сбрасывателями.

5. Охрана окружающей среды.

5.1. Валовые и удельные выбросы от котельной установки.

5.1.2 Максимальные выбросы одного котла.

Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива) [7]:

                                                    (5.1)

где     – КПД золоулавливания, %.

                         9,46г/с.

Количество летучей золы [7]:

                                                       (5.2)

                           9,25г/с

Масса коксовых частиц [7]:

                                   0,21г/с (5.3)

Определение максимального количества SO₂, выбрасываемого в атмосферу [7]:

                                                                                              (5.4)

где     – КПД очистки газов от серы, %;

           – доля летучей серы, связываемая летучей золой в котле, %;

           – доля SO₂, улавливаемая в мокром золоуловителе попутно с золой в зависимости от S^ПР, %.

                 132,7г/с.

Количество выбросов оксидов азота [7]:

                                                                   (5.5)

где     – удельные выбросы оксидов азота в пересчете на NO₂.

                                          (5.6)

Уравнение 5.6 справедливо в диапазоне коэффициента избытка воздуха 1,05££1,4 и до температуры =2050К. При <1800К величиной  можно пренебречь [7].

                                   (5.7)

Содержание азота в топливе [7]:

                                  0,832г/МДж                                                               (5.8)

Влияние коэффициента избытка воздуха в прямоточной горелке [7]:

                         0,389                                                               (5.9)

Влияние доли первичного воздуха в горелке [7]:

                             0,848                                                              (5.10)

Влияние рециркуляции дымовых газов в первичный воздух [7]:

                                       1  (5.11)

Влияние максимальной температуры на участке образования топливных оксидов азота [7]:

                                                                                         (5.12)

Влияние смесеобразования в корне факела прямоточных горелок [7]:

                            1,588                                                              (5.13)

       0,283г/МДж

                                 =144,12г/с.

5.1.2 Удельные выбросы от одного котла и годовые выбросы с ТЭЦ.

Твердые частицы и зола.

                   0,0465г/нм³=42,5мг/нм³;                                                              (5.14)