Проектирование однопролетного промышленного здания: Методические указания к курсовому проекту, страница 8

Если N_а.б £ 0, то в подкрановой ветви растяжения нет, и анкерные болты следует принимать конструктивно диаметром 30 мм. Если N_а.б > 0, то принимая на ветвь два болта, на один получим N_б = 0.5N_а.б. Требуемая площадь сечения болта определиться при обычном растяжении, т. е.

,

где R_в – расчетное сопротивление фундаментного (анкерного) болта, принимаемое по [1, табл. 62] по А_вп, либо по формуле

.

Если диаметр требуется свыше 80 мм, необходимо изменить конструкцию базы, приняв на ветвь четыре болта.

Рис. 9

Проектирование сквозного ригеля

В состав этого раздела пояснительной записки входит подбор сечений элементов ригеля и проектирование его узлов.

Подбор сечений элементов ригеля производится по следующей форме

Элемент	Обозначение элемента	Расчетное усилие	Состав сечения	А, см2	Радиусы инерции, см		Расчетные длины, см		Гибкости		jmin	gc	s£Ry
					iх	iу	lox	loy	lх	lу
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14

Целесообразно предварительно наметить схему раскладки уголков по поясам, учитывая, что их прокат имеет длину до 12 м. Например, пояса ферм пролетом 24 м можно выполнить из одного типа уголков, большими пролетами – из двух типов, подбирая их по усилию наиболее нагруженной панели в пределах принятой длины. Элементы решетки подбираются все.

Расчетные длины поясов, раскосов и стоек в плоскости фермы определяются в соответствии с указаниями [1, пп. 6.1, 6.2]. Из плоскости они равны длинам элементов между центрами узлов их закреплений. В частности, пояса закреплены из плоскости связями и железобетонными плитами кровли (на монтаже только связями).

Коэффициенты условия работы элементов ферм определяются по [1, табл. 6, пп. 3, 6а, 6б].

Подбор тавровых сечений из спаренных уголков производится методом проб и ошибок в следующей последовательности. В таблицу вносятся обозначения элементов, расчетные усилия, расчетные длины, коэффициенты условия работы.

Ориентировочные площади сечений сжатых элементов определяются по формуле вида

,

при l = 100, j » 0.6, растянутых

.

По сортаменту подбираются уголки равно- или неравнобокие (чаще в верхних поясах при l_oy > l_ox сечением Ø     или в опорных раскосах сечением ù é), имеющие суммарную площадь сечения, близкую требуемой. Они заносятся в графу 4 (например, 2 ù é 100 ´ 8 или 2 û ë 160 ´ 100 ´10), их суммарные площади – в графу 5, радиусы инерции, определяемые также по сортаменту, в графы 6, 7. Оси Х, У для определения гибкостей соответственно в плоскости и из плоскости ферм показаны для таврового составного сечения на рис. 10.

Рис. 10

Толщина узловых промежуточных фасонок t_ф принимается по таблице 8 в зависимости от наибольшего усилия в стержнях решетки. Толщина фасонок в опорных узлах всегда больше промежуточных на 2 мм.

Таблица 3

Толщины узловых фасонок

N, кН	£ 150	151–250	251–400	401–600	601–1000	1001–1400	1401–1800	1801–2000
tф, мм	6	8	10	12	14	16	18	20

Затем определяются гибкости элемента, причем согласно [1, табл. 19, 20] они должны быть не более в сжатых поясах и опорных раскосах – 120, в растянутых элементах – 400, в сжатых элементах решетки – 150. Если указанные пределы не соблюдаются, необходимо принять уголки больших габаритов, с большими радиусами инерции. По большей гибкости сжатого элемента определяется j_min [1, табл. 72] и проверяется его устойчивость

.

Растянутые элементы проверяются только на прочность

.

Если какая – либо из проверок не получается, производится корректировка соответствующего сечения.