Проектирование однопролетного промышленного здания: Методические указания к курсовому проекту, страница 5

Проверка местной устойчивости поясов производится в соответствии с требованиями [1, пп. 7.22, 7.23], которые ограничивают допустимое отношение свеса в_ef (рис. 2) пояса к толщине t_f [1, табл. 29]

,

где `l_х – ранее определенная условная гибкость в плоскости рамы.

Если проверка не получается, достаточно увеличить толщину полки так, чтобы фактическое отношение свеса к толщине было меньше предельного. Предыдущие проверки при этом не требуют уточнения.

Проверка местной устойчивости стенки производится в соответствии с требованиями [1, пп. 7.14, 7.16], которые ограничивают отношение расчетной высоты стенки h_ef (в сварных двутавровых сечениях h_ef = h_w) к ее толщине t_w в зависимости от

,

где s - наибольшее напряжение сжатия в крайних волокнах стенки, определяемое от расчетных усилий по формуле

,

но при вычислении a, принимаемое со знаком «плюс»; s₁ – напряжение в противоположных крайних волокнах стенки, определяемое по формуле

и учитываемое со своим знаком, Фактическое отношение h_ef / t_w должно быть меньше предельного, определяемого при a£ 0.5 [1, табл. 27] при a³ 1 по [1, форм. (90)], при 0.5 <a<1 линейной интерполяцией между предыдущими случаями. Если при этом необходимо найти касательные напряжения в стенке, поперечную силу следует определить дополнительно, как соответствующую расчетной комбинации М, N в том же сечении. В случае неустойчивости стенки следует проверить сечение колонны в соответствии с [1, п. 7.20], т. е. проверить его на прочность без учета среднего участка стенки. Сечение условно представляется как сквозное (рис. 3), не заштрихованный участок считается потерявшим устойчивость, . Для рабочей части сечения (на рис. 3 заштрихована) уточняются J_x1, i_x1, W_x1, `l_x1, m_ef1, j_c1, A₁ и проверяется устойчивость в плоскости рамы.

Рис. 3

При этом имеем

;    ,

где ;     ;  

;   ;   ;   ,

где h определяется по [1, табл. 73]. Найдя уточненное j_е1 по [1, табл. 74] при l_х1 и m_ef1, проверяем устойчивость условно ослабленного сечения

.

В случае невыполнения неравенства необходимо либо увеличить толщину стенки, либо усилить ее парным продольным ребром и повторить проверки согласно [1, п. 7.16 или 7.19] соответственно.

Если стенка имеет , то ее следует укреплять парными поперечными ребрами с шагом (2.5 – 3)h_w. В случае выполнения всех проверок подбор сечения надкрановой части считается законченным.

Подкрановая часть

Для проектирования подкрановой части из возможных комбинаций усилий ранее были выделены расчетные:

для подкрановой ветви  - М₁, N₁;

для шатровой ветви  +М₂, N_2.

К исходным данным также относятся принятые или определенные R_y, l_01,x, l_01,y, B_н. Схему решетки следует принять в соответствии с рис. 4 и вычислить длину раскоса и панели а.

Рис. 4.

Для компоновки сечений ветвей подкрановой части в них определяются ориентировочные усилия

;   .

Здесь и далее штрихом указаны ориентировочные параметры. Приняв гибкость ветвей, работающих на центральное сжатие в пределах l’ = 80 – 90 и определив j’ по [1, табл. 72], находим их площади, используя известную формулу

.

Ширину колонны из плоскости (высоту сечений ветвей) обычно принимают в пределах 400 – 600 мм, но не менее

.

По найденным А’_тр,В, принятой h и в_н, компонуются сечения ветвей, желательно с использованием готового проката, гнутых профилей или составными. Надо иметь в виду, что в последующем возможно их уточнение, поэтому к назначению конкретных сечений следует подходить достаточно свободно. Например, предполагая шатровую ветвь составной, из листа и двух уголков, можно разделить между этими тремя элементами А’_{тр. ш.в} примерно поровну, с округлением для листа в меньшую сторону, для уголков – в большую. Ширина листа всегда меньше h на 40 – 50 мм (для размещения сварного шва), т. е. она принимается и используется для определения его толщины. Уголки подбираются из сортамента только по площади.