Проектирование однопролетного промышленного здания: Методические указания к курсовому проекту, страница 7

Толщина стенки траверсы определяется из условия ее работы на смятие от D_max по типу [1, п. 5.13]

,

где t_тр – искомая толщина; l_ef = b_o.p + 2t_н, причем b_о.р = 300 мм (принимается нами, так как подкрановая балка и ее опорное ребро не рассчитываются);  - расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности, в данном случае строганной в этом месте верхней кромки стенки траверсы. Здесь R_un определяется по [1, табл. 51, третья графа справа], а g_m – по [1, табл. 2] в зависимости от принятой марки стали и ее стандарта.

Сварные швы групп А и Б являются фланговыми, т. е. они угловые и расположены вдоль действующих усилий. В каждую группу входит четыре шва, рассчитываемых согласно требованиям [1, пп. 11.2 и 12.8 г], т. е. их катеты следует определять из условия прочности основного металла шва.

и границы сплавления

,

принимая большее значение (с округлением до 2 мм в большую сторону). Здесь коэффициенты b_f, b_z, g_wf и g_wz определяются по рекомендациям [1, 11.2 и табл. 34], расчетные сопротивления и R_wf и R_wz также и по [1, табл. 55 и 56], в зависимости от принятого типа электрода, указываемого затем в расчетах, а усилия вычисляются

;   .

Вспомогательные ребра и диафрагмы назначаются по толщине конструктивно (10 – 12 мм или близкие толщины, уже примененные в подобранных сечениях надкрановой части и ветвей). По ширине они также принимаются конструктивно: ребра в местах примыкания к внутреннему поясу надкрановой части – по ширине свеса пояса; диафрагма – по ширине стенки подкрановой ветви. Так как высота траверсы примерно равна 0.7В_н (но не менее 85b_fk_f), то расчетное сечение траверсы при проверке ее на изгиб от силы N_Б как условной шарнирной балки пролетом В_н имеет вид, показанный на рис.7. Оно воспринимает момент

;

имеет привязку оси х – х собственного центра тяжести

.

 Момент инерции определяется по формуле

,

а наименьший момент сопротивления

.

Рис. 7.

Прочность траверсы при ее изгибе проверяется по известной формуле

и, как правило, обеспечивается с запасом.

Проход

Расчетными для элементов прохода (рис. 8а) являются М, N, принятые по наиболее опасной комбинации в сечении 2 – 2 (вне зависимости от знака момента). По компонующим ее нагрузкам дополнительно определяется Q. В соответствии со схемой сечения ветвей прохода (дополнительные внутренние пояса целесообразно назначать равными сечениям поясов надкрановой части) (рис. 8б) уточняется положение их центров тяжести а и расстояние между центрами с. Затем уточняются расчетные усилия в ветвях прохода в соответствии со схемой (рис. 8б)

;   .

Проверка сжатой ветви прохода производится как сплошного сжато – изогнутого элемента с расчетными длинами в плоскости и из плоскости рамы равными его высоте, т. е. в соответствии с требованиями [1, пп. 5.27 и 5.30]. В случае невыполнения проверок допускается увеличение элементов ветвей прохода против принятых как по толщине, так и по ширине полок. Имеется в виду, что это местное изменение сечения в пределах прохода.

Рис. 8

База

В курсовом проекте с целью ограничения объема в базе колонны (рис. 9) определяются только размеры опорных плит (в плане) и анкерные болты. Так как ветви сквозных колонн работают на центральное сжатие, то их базы, а следовательно, и плиты, рассчитываются по аналогии с центрально – сжатыми стойками. В частности, площади опорных плит без ветвей определяются по расчетным усилиям в ветвях N_ш.в, N_п.в, в зависимости от призменной прочности бетона и с учетом коэффициента g = 1.2, учитывающего его местный объемный характер работы. Ширина плит (размер на плоскости рамы) принимается конструктивно на 50 – 100 мм больше h (рис. 5), а длина – по требуемой площади.

Анкерные болты рассчитываются на возможное усилие растяжения в подкрановой ветви, определяемое в сечении 4 – 4 от комбинации М, N, найденной ранее (в таблице) для анкерных болтов,

.