Классификация общепромышленных установок. Статические и динамические нагрузки электроприводов подъемных лебедок, страница 5

                                                                    ПВ_д                                52

М_скпвном = ^М_скпвд=180,2⋅= 205,5 Нм,

                                                                  ПВ_ном                             40

Находим требуемую мощность двигателя при ПВ_ном = 40^о_о 

Р_тр = К_зМ_скПВномω_р =1,3⋅205,5⋅93,75⋅10⁻³ = 25,05 кВт,

                                         2υ_номi_p         2⋅0,75⋅50

где  ω_p =    =      = 93,75 рад/с, D_кш              0,8

К_з – коэффициент запаса,К_з =1,1÷1,5. Учитывает влияние динамических нагрузок. С увеличением t_пt_уст нужно увеличивать ориентировочно, полагая, что при t_п t_уст < 0,05 следует брать меньше из указанных значений, а при t_п t_уст > 0,2 − 0,3 – большее. В нашем случае ^t_п^t_уст = 0,11 , то К_з =1,3

Выбираем по каталогу асинхронный двигатель с фазным ротором серии 4МТ (смотри Приложение 3) – 4 МТF200LB6, который при ^ПВ_ном = 40^о_о    имеет          номинальные           данные:      ^P_ном = 30 кВт;

М_кр  2 n_ном = 935 об/мин; λ =       = 3,0; ^J_дв = 0,68 кг/м .

М_ном

Эти данные необходимо использовать для определения суммарного момента инерции электропривода J_∑, построения нагрузочной диаграммы двигателя M = f (t), проверки двигателя по нагреву и по перегрузочной стабильности.

Как было сказано выше, что особенностью двухконцевых лебедок является большой момент инерции механизма, превышающий в 2-5 раз момент инерции двигателя [2]. Исходя из этого определяем суммарный момент инерции электропривода J_∑:

J_∑ = J_дв + J_мех = 0,68+ 5⋅0,68 = 4,08 кгм 

Находим динамический момент инерции электропривода:

М_дин = J_∑ ⋅ε = 4,08⋅62,5 = 255 Нм 

                                     2ai_p         2⋅0,5⋅50                       ₂

где  ε = =  = 62,5 рад/с D_кш  0,8

Строим нагрузочную диаграмму двигателя M = f ( )t (см. рис. 4)

Используя нагрузочную диаграмму, находим эквивалентный среднеквадратичный момент M_э:

                                  (М₁ )² t_п + (M ₂ )² t_уст          460,5² ⋅1,5+ 205,5² ⋅11,84

                M_э =                                  =                                = 246,7 Нм

                                                   t_п + t_уст                                               1,5+11,84

Рис. 4. а) – диаграмма скорости, б) – график динамического момента, 

в) – график двигателя  M = f (t)

Производим проверку выбранного двигателя по нагреву:

                                                 ПВ_д                             52

M_ном ≥ М= 247,6= 282,3 Нм ПВ_ном 40

                                     Pном          30000      30000

                М_ном =                           Нм

ω_ном

306,4 > 282,3, следовательно выбранный двигатель по нагреву проходит.

Осуществляем проверку двигателя по перегрузочной способности. Для этого максимально допустимый  момент двигателя М_max сопоставляется с максимальным моментом М₁, взятым из найденной зависимости М(t). Должно выполняться условие:

Mmax ≥ M1

932 > 460,5, следовательно выбранный двигатель удовлетворяет по перегрузочной способности. Если соотношение M_max ≥ M₁ не выполняется, то двигатель не обеспечит ускорение на участке разгона. В этом случае необходимо выбирать другой двигатель.

Статические и динамические нагрузки  конвейерных линий.

Наиболее распространенными механизмами непрерывного транспорта являются конвейеры различных типов, конструкция которых определяется главным образом характером перемещаемых грузов, весом и скоростью их движения. Сыпучие грузы перемещаются ленточными конвейерами, штучные – пластинчатыми, роликовыми и подвесными. Среди конвейеров промышленных предприятий чаще других можно встретить ленточные и подвесные конвейеры: первые – на металлургических заводах, горных разработках, топливоподачах электростанций, вторые – на машиностроительных заводах, а также химических, красильных и других цехах.