Количество параллельных труб в контуре (при шаге S = 64 мм):
(шт.)
Суммарное проходное сечение всех экранных труб в этой части экрана:
(м2).
Длина труб до обогрева: lдо = 0,5 м.
Длина обогреваемых труб в пределах топки lоб = 0,75 + 8,5 + 0,75 = 10 м.
Длина подогреваемой части труб от выхода из зоны обогрева до входа в сборный коллектор lпо = 0,5 м.
Полная длина экранных труб в рассматриваемом контуре:
lо = lдо + lоб + lпо = 0,5 + 10 + 0,5 = 11 (м).
Высота труб до обогрева hдо = 0,1 м.
Высота обогреваемой части труб: hоб = 8,9 м.
Высота труб после выхода за пределы топки (до сборного коллектора):
hп.о = 0,07 м.
Полная высота экранных труб от нижнего раздающего коллектора до верхнего собирающего hо = 0,18×2 + 8,5 = 8,86 м (рис. 3.2.2).
Число гибов по всей длине экранных труб: α1 = 80°; α2 = 80°
Коэффициенты сопротивления этих поворотов ξ1 = ξ2 = 1,5.
4. Пароотводящие трубы.
В качестве пароотводящих труб используем трубы Ø 133×10 мм.
Количество отводящих труб nотв = 2.
Сечение
отводящих труб: 
м2
Полная длина отводящих труб lотв = 34 м
Гибы отводящих труб: имеется один гиб α1 = 80°, его коэффициент сопротивления ξ1 = 1,75.
Коэффициент сопротивления входа из коллектора в перепускные трубы ξпер= 1,1, а из перепускных труб в барабан котла ξвых= 1,0.
Сводные данные теплового расчета, необходимые для расчета циркуляции.
Паропроизводительность котла D = 139 кг/с.
Давление в барабане котла Рб = 16,1 Мпа.
Темература насыщения пара при этом давлении tнас = 346°С, и его энтальпия iнп = 618 ккал/кг.
Удельный вес пара γ' = 104,8 кг/м3.
Энтальпия воды на линии насыщения при давлении в барабане i' = 392,6 ккал/кг.
Плотность воды в этих условиях γ' = 558,6 кг/м3.
Скрытая теплота парообразования τ = 225,9 ккал/кг.
Температура питательной воды tпв = 230°С, ее энтальпия iпв = 237 ккал/кг.
Расчетный расход топлива Вр = 24 кг/с.
Количество тепла, воспринимаемого частью мембранного экрана предтопка, входящего в контур (из теплового расчета).
В контур включается половина
ширины мембранного экрана. Тогда площадь этой части экрана со стороны камеры
термоподготовки: 
м2.
Коэффициент теплоотдачи со стороны камеры термоподготовки
к = 3,66 ккал/м2 град (см. тепловой расчет).
Тогда тепло воспринятое экраном со стороны камеры термоподготовки:
(Вт), где средний температурный напор
Δt = 800 – 406 = 394°С.
Или
ккал/сек, где средний напор Δtср
= 800 – 406 = 394°С.
Остальные величины взяты из теплового расчета.
Тепло, внесенное во II и III зоны с воздухом:
Qв = (αт - ∆αт - ∆αпу - ∆αIз) ∙ Jг.в. + (∆αт + ∆αпу) ∙ Jх.в=
= (1,2 – 0,05 – 0,12 – 0,079) ∙ 391 + (0,05 + 0,12) ∙ 40,6 = 371 (ккал/кг).
Тепло. внесенное с рециркулирующими через предтопок газами:
Qрец' = J800 ∙ хподс = 75,7 · 0,041 = 29,3 (ккал/кг).
Тепло, внесенное с сушильным агентом (при газовой сушке): Qса" = 19,8 ккал/кг (см. тепловой расчет).
Тепло, внесенное из I зоны с продуктами сгорания:
QпсI =
(ккал/кг).
Тогда полное тепловыделение в топке:
Температура на выходе из III зоны (см. тепловой расчет): θт" = 1234˚С,
Jт" = 2765 ккал/кг.
Тепло, отданное в топке (II и III зоны):
(ккал/кг).
Поверхности стен, ограничивающих II и III зоны: FII-III = 1482 м2 (см. тепловой расчет).
Среднее тепловое напряжение стен топки:
(кДж/м2 сек).
Тепловосприятие части мембранного экрана, включенной в рассчитываемый контур со стороны топки:
(ккал/сек).
Полное тепловосприятие части мембранного экрана, входящего в рассчитываемый циркуляционный контур:
(ккал/сек).
Дальнейшие расчеты сведены в таблицы 3.1÷3.3.
5 Усовершенствование математической модели расчета оксидов азота применительно к топочной камере оборудованной системой термоподготовки
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.