Строительство и архитектура \ Технология строительного производства

Возведение пятиэтажного жилого здания с пристройкой двухэтажного кафе, страница 15

Разность абсолютных значений опорных моментов в узле рамы: при длительных нагрузках ΔМ = 102,5 - 79,94 = 22,56 кНм, при полной нагрузке ΔМ = 159,38 - 85,85 = 73,53 кНм, при полной нагрузке ΔМ = 159,38 - 85,85 = 73,53 кНм.

Изгибающий момент колонны подвала от длительных нагрузок М = 0,4ּΔM = 0,4·22,58 = 9,02 кНм, от полной нагрузки М = 0,4·73,53 = 29,14 кНм.

Изгибающий момент колонны первого этажа от длительных нагрузок М = 0,6ּΔM = 0,6·22,56 = 13,54 кНм, от полной нагрузки М = 0,6·73,53 = 44,12 кНм.

Вычислим изгибающие моменты колонн, соответствующие максимальным продольным силам; воспользуемся для этой цели загружением пролетов ригеля.

От длительных нагрузок М = ( 0,09 - 0,084 ) ·32,623·362 = 7,05 кНм; изгибающие моменты колонн подвала М = 0,4·7,05 = 2,82 кНм, первого этажа М = 0,6·7,05 = 4,23 кНм. От полных нагрузок ΔМ = ( 0,09 - 0,084 )·53,143·62 = 11,48 кНм, изгибающие моменты колонн подвала М = 0,4·11,48 = 4,59 кНм, первого этажа М = 0,6·11,48 = 6,89 кНм.

2.7.2 Расчет прочности средней колонны.

Характеристика прочности бетона и арматуры. Класс тяжелого бетона В30 и класс арматуры А- III принимаются такие же, как и для ригеля.

Колонна подвала. Две комбинации расчетных усилий:

1. maxN = 913,85 кH, в том числе от длительных нагрузок Nl=631,7 кН и соответствующий момент М = 4,59 кНм, в том числе от длительных нагрузок Мl = 2,82 кНм.

2. maxM = 29,14 кНм, в том числе Мl = 9,02 кНм и соответствующее загружению 1+2 значение  N = 913,85 - 164,16 / 2 = 831,77 кН, в том числе Nl = 631,7 - 41,04 / 2 = 611,8 кН.

Подбор сечений симметричной арматуры Аs=A΄s выполняют по двум комбинациям усилий и принимают большую площадь сечения. Рабочая высота сечения h0 = h – a = 30 – 4 = 26 см, ширина b=30 см.

Расчет по двум комбинациям в таблицу


Таблица 2.2

Расчет прочности средней железобетонной колонны

Формулы

1 комбинация

2 комбинация

1

2

3

Принимаем

1 см

3,5 см

Принимаем δ

0,24

0,24

Принимаем μ

0,002

0,002

Продолжение таблицы 2

1

2

3

0,85-0,008·0,9·17=0,7276

0,85-0,008·0,9·17=0,7276


Т.к. α<0 то As=A΄ принимаем конструктивно по минимальному проценту армирования

Принимаем 4Ø10 A-III c As = A΄s = 1,57 см2

2.7.3 Расчет консоли колонны

Опорное давление ригеля Q=167,101кН.

Принимаем длину опорной площадки ℓ=10 см при ширине ригеля bbm = 16 см

Вылет консоли с учетом зазора с = 5 см составили ℓI = ℓ + c = 10 + 5 = 15 см, при этом расстоянии .

Высоту сечения консоли у грани колонны принимаем равной h = ( 0,7 - 0,8 ) hbm = 0,75·40= 30см; при угле наклона сжатой грани γ=45º высота консоли у свободного края h1 = 30 – 15 = 15 см, при этом . Рабочая высота сечения консоли h0 = h – a = 30 – 3 = 27 см.

Проверяем высоту сечения консоли в опорном сечении

-условие удовлетворяется.

Изгибающий момент консоли у грани колонны M = Q·a = 167,101·0,1 = 16,71 кНм.

Площадь сечения продольной арматуры консоли подбирали по изгибающему моменту у грани консоли, увеличенному на 25%, принимая η=0,9

Принято 2Ø14 A-III с As = 3,08 см2

Поскольку  - консоль короткая. Короткие консоли высотой сечения h = 30 см > 2,5 а = 2,5·10 = 25 см армируются горизонтальными хомутами и отогнутыми стержнями. Суммарное сечение отгибов Ai = 0,002·b·h0 = 0,002·30·27 = 1,62 см2. Принимаем 2Ø12 A-III с Ai = 2,26 см2. Длина отгибов ℓI = 1,41·15 = 21,2 см

Условие  - выполняется.

Горизонтальные хомуты принимаем Ø6 A-I. Шаг хомутов

Скачать файл