Строительство и архитектура \ Деревянные конструкции

Проектирование дощатоклееных, армированных и клеефанерных балок на основе действующего СНБ 5.05.01-2000, страница 9

бфр 45 = 87,6 · 0,0125 : (0,00887 · 2 · 0,015) = 4115 кПа = 4,12 МПа < <fpt45 = 0,95· 4,5 = 4,275 МПа, где 095-коэфициент km,o,d

Проверим прочность клеевого соединения стенки с поясом на сдвиг (см. формулу (2.23) [2]):

SД=bПhп(hоп-hп)/2=0,165·0,17(0,9-0,17):2=0,01024 м3;

τк.ш=QмаксSдEд/Eф(Iпр.ф·2hп)=

=87,6·0,01024·10000:10800:(0,00887·2·0,17) = 275кПа=0,275МПа, что гораздо меньше  расчетного сопротивления фанеры ФСФ скалыванию в плоскости листа  fpv,od km,o,d= 0,8·0,95=0,76МПа(см.табл.6.11[1]).

Проверим жесткость клеефанерной балки:

Iпр.ф=2δ=2·0,012·1,23:12+

+[0,165·0,173:6+0,165·0,17·(1,2-0,17)2:2]·10000:10800=0.01736 м4;

u0 =5·9,9·124(384·9000·0,01736)=0,0171 м;

β=hоп/hср=0,9:1,2=0,75; по табл.3 прилож.4[1] определяем:

γ=2bпhп/2δhст=16,5·17:1,2·(120-17)=2,27;

k=0,4+0,6β=0,4+0,6·0,75=0,85;

kv=(45,3-6,9β)γ=(45,3-6,9·0,75)·2,27=91,1;

u==0,0384 м;

.

Следовательно, жесткость клеефанерной балки достаточна.

В середине пролета принимаем расстояние между ребрами а=1,2 м, у опор а=0,6м.

При а/hw=1,2/(1,2-2·0,17)=1,2:0,86=1,395 Кi=175 МПа (рис.Т.2, прилож.Т[1]; Кτ=3,3 МПа.

Проверка местной устойчивости фанерной стенки в расчетном сечении дает

 ==0,368<1.

Для опорного сечения hw/а=(0,90-2·0,17):0,6=0,933; hw=0,56 м; hрасч=а=0,6 м; Кτ=2,9 МПа;

==0,23<1.

Следовательно, местная устойчивость фанерных стенок обеспечена.

Приложение. Таблица снеговых нагрузок для снеговых районов.

Снеговой район

I

IБ

II

IIБ

III

IV

V

VI

VII

VIII

Расчетное значение Sg снеговой нагрузки, кПа

0,80

1,28

1,20

1,92

1,80

2,40

3,20

4,0

4,8

5,6

Нормативное значение снеговой нагрузки S0, кПа

0,56

0,80

0,84

1,20

1,26

1,68

2,24

2,8

3,36

3,92

Примечание: 1.Снеговые районы IБ и IIБ относятся к территории Республики Беларусь (см. изменение к СНиП 2.01.07-85(2004-07-01)).

2. Снеговые районы I- VIII относятся к территории Российской Федерации. Расчетное значение веса снегового покрова Sg  на 1м2 горизонтальной  поверхности принято в соответствии с изменением №2 с СНиП 2.01.07-85* от 29 мая 2003г №45.

Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную поверхность проекцию покрытия следует определить по формуле:

S=Sg∙µ,

Где µ коэффициент перехода от веса снегового покрова к снеговой нагрузке на покрытие. В зданиях с односкатными двухскатным покрытием  µ=1 при α ≤25°

                               µ=0 при α ≥60°

при   25°< α <60° промежуточные коэффициент µ необходимо определять по интерполяции.

Приложение 2. Размеры листов фанеры по  ГОСТ 3916, 961 лиственных в мм. ГОСТ  3916, 962 хвойных.

Ширина листов

Длина листов

Толщина листов

1200,1220, 1250

1800, 1825,1800

4, 6, 9, 10, 12, 15, 18

1500,1525

1500, 1525, 1800, 1830

21……30

1800,1830

2100,2135,2440,2500

2700,2745,3050,3600,3660

ЛИТЕРАТУРА

1. СНБ 5.05.01 – 2000. Деревянные конструкции. Минстройархитектуры Республики Беларусь. Минск, 2001. – 70с.

2. Ребеко В.Я. Проектирование шарнирных рам с жестко защемленными стойками из древесины и пластмасс. Ч.1. Балки и стойки. – Гомель: БелГУТ, 2008. – 40 с.

3. Максимович Б.Г. Проектирование и производство конструкций из клееной древесины. – Мн.: Вышэйшая школа, 1981. – 212 с.

4. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II-25-80) ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1986. – 215 с.

Скачать файл