2. Толщина основной части стенки штуцера должна выбираться в точном соответствии с нормами расчета на прочность при номинальных параметрах пара в месте установки ВПО, без лишних запасов, уменьшающих податливость узла температурным расширениям и вызывающих повышенные напряжения в стенке штуцера при характерных для этого узла температурных полях.
З. Длина штуцера l без крышки должна быть достаточной и соответствовать двум условиям
и 
, обеспечивающим слабое
взаимовлияние краев штуцера и допустимый уровень температурных напряжений.
4. Сварной шов соединения штуцера с торцевой крышкой должен находиться от нее на расстоянии, достаточном для снижения температурных напряжений в нем
, а толщина крышки должна
быть достаточной, по крайней мере, в 1,5 раза больше толщины стенки штуцера.
Список литературы:
1. Подгорный А. Н., Гонтаровский П. П., Марченко Г. А.
Решение осесимметричной задачи теории упругости методом конечных элементов для тел сложных структурных форм.- Проблемы машиностроения, 1976, вып. 37.
2. РТМ 108.031.105-77. Котлы стационарные паровые и водогрейные и трубопроводы пара и горячей воды. Метод оценки долговечности при малоцикловой усталости и ползучести.
удк 621.181.002.52
Электрические станции, 2001, 9
Повышение надежности впрыскивающих пароохладителей низкого
давления котла ТГМП-314
Черняк ВИ. инж., Эройчиков НА., канд. техн. наук, Макарова ТМ.,
ВТИ — ТЭЦ-26 Мосэнерго
Рассматривается конструкция пароохладителя, учитывающая наиболее напряженные элементы в существующих конструкциях, и приведены решения, повышающие работоспособность пароохладителей.
Паровые котлы СКД энергоблоков 250—300 МВт паропроизводительностью 1000 т/ч имеют систему вторичного перегрева пара до tвт''= 545 °С и давление р вт''= 3,9 МПа.
В настоящей статье рассматривается задача обеспечения надежности устройств, предназначенных для регулирования температуры вторичного пара в режиме высоких нагрузок энергоблока, равных (0,5—1,0) при которых расход пара промперегрева составляет 400—800 т/ч.
Наиболее распространенным средством для регулирования температуры пара является впрыск воды в перегретый пар, осуществляемый во впрыскивающих пароохладителях (ВПО), которые широко применяются в паровых трактах котлов на 10, 14 и 24 МПа.
Полный цикл процессов в ВПО сложен и зависит от многих факторов, основными из которых являются: давление и температура пара перед ВПО, диапазон снижения температуры пара, скорость парового потока и качество распыливания воды. Первичное дробление воды осуществляется в распыливающем элементе, вторичное — посредством кинетической энергии пара. Первое определяет размер капель в момент выхода воды из распылителя, второе заканчивает формирование поверхности жидкости, фактически участвующей в процессе тепло- и массообмена. В большинстве распыливающих устройств распыл воды полидисперсный. Чем крупнее капля, тем меньше их удельная поверхность и тем дольше они должны находиться в контактной зоне для завершения всего процесса перехода воды в пар.
При низком давлении пара, которое отличает вторичный перегрев пара, велика сила поверхностного натяжения воды, а разница в коэффициентах вязкости и плотности воды и перегретого пара весьма значительна, поэтому протекание процесса в ВПО более длительно, чем при равных условиях эксплуатации при давлении 10 МПа и более.
Температура насыщения (или фазового превращения) в ВПО является определяющей - теплообмен происходит при этой температуре, так как поступающая в пароохладитель в распыленном виде вода в потоке перегретого пара практически мгновенно прогревается до этой температуры. Испарение воды в потоке пара, удаление с поверхности капель насыщенного пара и конденсация пара на более холодной капле происходят при температуре насыщения. С ростом давления пара последняя повышается, а скрытая теплота парообразования уменьшается, вследствие чего процессы в ВПО заканчиваются быстрее, на более короткой длине.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.