13.3.5 Расчёт суммарного выброса в атмосферу окислов азота, в
пересчёте на NO2MNO2, г/с
МNO2 =
0,034 .b1 .K.B.
.(1 – 10 .b2) .(1
- hNO2) /8, с. 71/
где hNO2= 0,4 – КПД системы подавления окислов азота
b1 = 0,8 – поправочный коэффициент
b2 = 0,01 – коэффициент при сжигании твёрдого топлива
К = 12 .Дпе /(200 + Дпе) = 12 .670 /(200 + 670)=9,2 /8, с. 71/
МNO2 = 0,034 .0,8 .9,2 .69 .22,03 .(1 – 10 .0,01) .(1 – 0,4) = 205,3 г/с
13.3.6 Определение минимально допустимой высоты дымовой трубы при выбросах в атмосферу золы Н, м
Н = М .[F1 .MА /(ПДКА
- 
)]0,5 /8, с.71/
где - фоновая концентрация золы в воздухе мг/м3
=
ПДКА .0,3
/8, с. 71/
=
0,5 .0,3 = 0,15
=
0,5 .0,3 = 0,15
=
0,085 .0,3 = 0,0255
М = (А .F.m.n.
)0,5
/8, с. 71/
где z – суммарное число отводов
А = 200 – для Сибири
F1 = 1 – при выбросе окислов серы и золы
F2 = 2 – при выбросе золы
n = 1, m = 0,9
V – при нагрузке всех парогенераторов, м3 /с
V = K3 .B.(
+
(aух -
1) .V0) .(tГ + 273)/273 /8, с. 71/
где К3 – 1,05 – коэффициент по производительности
V = 1,05 .69 .(6,58 + (1,74 - 1) .6,02) .(131 + 273)/273 = 1183
М = ( 200 .1 .0,9
.1
)0,5 = 1,8
Н = 1,8 .[1 .38,5 /(0,5 -0,15)]0,5= 18,9 м
13.3.7 Определение минимально допустимой высоты дымовой трубы при выбросах в атмосферу окислов серы и азота Н, м
Н = М .(МSO2 /(
ПДКSO2 -
)+МNO2 / (ПДКNO2 -
))0,5 /8, с. 72/
Н = 1,8 .(69 / (0,5 -0,15)+205,3 /(0,085 -0,0255))0,5= 106 м
Высоту дымовой трубы выбираю из стандартного ряда, по наибольшему получившемуся значению при расчёте на три котла. Окончательно принимаю: Н = 120 м
13.3.8 Расчёт диаметра устья ствола d0, м
d0 =
1,13 .
/8, с. 72/
где w0 – скорость газа в устье трубы
z – количество стволов трубы
d0 =
1,13 .
=7,8 м
Диаметр устья трубы округляется до ближайшего типораз-мера стандартного ряда, окончательно принимаю d0 = 8,4 м
13.3.9 Расстояние на которое наблюдается максимальная кон-центрация вредных примесей Н, м
Н = 20 .Н = 20 .120 = 2400 м
На строящейся ГРЭС сооружается три одноствольных тру-бы из расчёта три котла на одну трубу, которые отвечают сле-дующим требованиям:
Обеспечивают рассеивание вредных выбросов до концентра-ции ниже ПДК, с учётом фоновых концентраций для данной мест-ности.
14 Выбор системы золоулавливания и
золоудаления
14.1 Выбор золоуловителей
Так как на блок мощностью 200 МВт КПД золоулавливания hзу = 96 – 98%, то в качестве золоуловителя применяются элек-трофильтры с hзу = 98 – 99,5%
14.1.1 Расход дымовых газов через золоуловитель Vд , м3/с
Vд =
b1 .B.(+(aух
-1) .V0 ) .((273+tух)/273) /9, с. 33/
где b1 = 1,1 – коэффициент запаса по производительности
B – расход топлива,кг/с
-
теоретический расход дымовых газов
V0 – теоретический расход воздуха
Vд = 1,1 .23.(6,58 +(1,74 -1) .6,02 ) .((273+131)/273) = 413
14.1.2 Выбор электрофильтра
14.1.2.1 Определение необходимой площади активного сечения S, м2
S = Vд /Jф = 413/2,4 = 172 /9, с. 14/
где Jф = 1,8 -2,8 м/с - рекомендуемая скорость в электрофильтрах
Выбираю два электрофильтра ЭГА2 – 56 – 12 – 6 – 4 – 330 – 5
Площадь активного сечения, м2 181,7
Габариты, м 22,74 * 19,94 * 19,9
Масса, т 544,4
14.2 Выбор багерных насосов и определение диаметров шлакопровода
14.2.1 Выход золы Мзл , т/ч
Мзл = 10-2 .(Ар + q4) .аун .B.n.hзл
где Ар- содержание золы на рабочую массу топлива, принимается из характеристики топлива, %;
q4 – потеря теплоты с механическим недожогом топлива, %;
аун – доля золы, уносимая в газоход с дымовыми газами, %;
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.