Методические указания по расчету закрытых передач для студентов инженерно-технических специальностей в курсовых и дипломных проектах, страница 9

4.3.15  Модуль внешний окружной

m_e  = d_e2 / Z₂ = 450 / 108= 4,17 мм. |  m_te  = d_e2 / Z₂ = 315/ 84 = 3,75 мм.

4.3.16 Коэффициент смещения (см. таблицы А.9 и А.10)

                     Х_е1  = 0,38;                                            Х_n1  = 0,29;

                     Х_е2  = – Х_е1= – 0,38.                           Х_n2  = – Х _{n 1}= – 0,29.

4.3.17 Внешний диаметр вершин зубьев шестерни и колеса

dae1=de1+2×(1+Xe1) ×mte×cosδ1=112,5+ +2×(1+0,38)×4,17×cos14,03620= =123,67 мм; dae2=de2+ 2×(1+Xe2) ×mte × cosδ2 =450+ +2×(1+(–0,38))×4,17×cos75,96380= = 451,25 мм.

dae1=de1+1,64×(1+Xn1) ×mte×cosδ1=78,75+ +1,64×(1+0,29)×3,75×cos14,03620= =86,45 мм; dae2=de2+1,64×(1+Xn2) ×mte×cosδ2=315+ +1,64×(1+(–0,29))×3,75×cos75,96380= =316,06 мм.

4.3.18 Внешний диаметр впадин зубьев  шестерни и колеса

dfe1 = de1 - 2×(1,2-Xe1)×mte × cos δ1= =112,5-2×(1,2-0,38)×4,17×cos14,03620= = 105,87 мм; dfe2  = de2 - 2×(1,2-Xe2)×mte ×cos δ2= =450-2×(1,2-(-0,38))×4,17×cos75,96380= =446,804 мм.

dfe1 = de1 –1,64× (1,25–Xn1 ) ×mte ×cos δ1 = =78,75–1,64× (1,25–0,29)×3,75×cos14,03620 = =73,02 мм; dfe2 = de2 –1,64× (1,25– Xn2  ) ×mte ×cos δ2= =315–1,64× (1,25–(–0,29))×3,75× cos75,96380= =312,703 мм.

4.3.19  Внешнее конусное расстояние  

                         

4.3.20 Ширина венца колеса 

      b₂ = b₁ = y _bRe × R_e=0,285×231,92=            b₂ = b₁ = y _bRe × R_e=0,285×162,35=

= 66,09 мм;                                                       = 46,27 мм;

здесь y _bRe=0,285 - коэффициент ширины венца по внешнему конусному расстоянию (см. с.13).

                                                       Принимается:

b₂ = b₁ = 67 мм.                              |        b₂ = b₁ = 48 мм.

4.3.21 Конусное расстояние среднее  R_m

Rm= Re – 0,5×b2 = 231,92 – 0,5×67 = = 198,42 мм.

Rm= Re–  0,5×b2 = 162,35– 0,5×48= = 138,35 мм.

4.3.22  Модуль средний расчетный m_m и m_mn

== = 3,57 мм.

=2 = = 2,61 мм; здесь: βm  = 350 (см. с.13) и

4.3.23  Средний делительный диаметр шестерни, колеса

d₁=m_m ×Z₁=3,57×27=96,39 мм;                     d₁= (m_mn×Z₁)/cosβ_m =   

                                                                          =2,61×21/cos35⁰= 66,91 мм;                                                                    

d₂=m_m×Z₂=3,57×108=385,56 мм.                    d₂ = (m_mn×Z₂)/cosβ_m = 

= 2,61×84 / cos35⁰ = 267,264 мм.

4.3.24  Скорость окружная  V_m

V_m =  =            V_m ==

=  4,92  м/с.                                                      = 3,41 м/с.

Окончательно назначаем 7-ю степень точности изготовления (см. таблицу А.7)

Окончательно назначаем 8-ю степень точности изготовления  (см. таблицу А.7)

        

4.3.25  Уточнение коэффициента динамичности К_HV (см. таблицу А.5)

К_HV = 1,19 – для колес 8-й                         К_HV = 1,04– для колес 8-й степени точности изготовления                степени точности изготовления

(см. таблицу А.5 и замечание на с.9).     (см. таблицу А.5 и замечание на с.10).

4.3.26  Коэффициент нагрузки К_Н

K_H = K_Hβ ×K_HV = 1,7×1,19=2,02.            | K_H = K_Hβ × K_HV =1,3×1,04=1,352.

4.4  Проверочные расчеты передачи

4.4.1 Проверочный расчет зубьев на контактную выносливость

Расчетное контактное напряжение  σ_Н

.

Значение  (см. таблицу А.8) для прямозубой передачи.

                                                                    Уточняем значение _Н по формуле:

                                                                    _Н= 1,22+0,21× = 1,22+0,21×4 = 2,06,