Проектирование сульфатцеллюлозного завода с варочно-промывным цехом, страница 17

теплосодержание пара 2684 кДж/кг, теплота жидкости 461 кДж/кг. При конденсации пара в конденсаторе выделится тепла, кДж/ч

11975,3·(2688 – 461) = 26,62∙106,

при охлаждении конденсата до 60 оС  тепла выделится, кДж/ч

11,975∙(461 – 60∙4,19) = 2,5∙106,

всего выделится тепла, кДж/ч

(26,62 + 2,5)∙106 = 29,13∙106.

Общее количество поступающего тепла, кДж/ч

(10,91 + 29,13)∙106 = 40,04∙106.

Расход охлаждающей воды составит, м3

 =  159288 кг/ч ≈ 159,29.

удельное количество получаемой горячей воды, м3, на 1 т целлюлозы

 5,28.

 

Температура воды, °С, в конденсаторе на  границе между зонами конденсации пара и охлаждения конденсата при противотоке

10 +  = 14,94.

Средняя разность температур, °С , для периода конденсации

 = 62,53.

Поверхность  зоны конденсации пара, м2, (с учетом того, что 1 Вт/м2∙К = 3,6 кДж/м2∙ч∙К)

 = 38,99.

Средняя разность температур, °С,  для периода охлаждения конденсата

 = 70,03,

Поверхность зоны охлаждения конденсата, м2

 = 2,69.

Полная поверхность теплообмена конденсатора, м2

38,99 + 3,09 = 42,08.

Уравнительный резервуар (один на две линии питания)

В уравнительный резервуар поступает щелок из питательной трубы; количество его приблизительно равно объему поступающей щепы, т.е.        357,43 м3/час.

Избыток щелока от питателя высокого давления, протекающий со стороны давления в сторону низкого давления, также поступает в уравнительный резервуар. При производительности насоса возвратного щелока 8000 дм3/мин в уравнительный резервуар может поступить щелока, м3/мин

 .

Принимаем время пребывания щелока в уравнительном резервуаре равным 1 мин и степень заполнения его 0,5, тогда объем резервуара, м3

Принимаем диаметр резервуара равным 2300 мм, высота его будет соответственно равна 4200 мм.

Центробежный насос

          Для расчета принимаем центробежный насос, предназначенный  перекачивания варочного щелока из нижней в верхнюю варочную зону котла.    

Объемный расход щелока Q, м3/с,  определяем по формуле

                                                 ,                                                 (2.3)

где  Рн – часовая производительность варочного цеха, кг/ч;

       М – масса перекачиваемого щелока, кг/ч;

        - плотность щелока, кг/м3.

=0,074.

Диаметр трубопровода D, м,  определяем по формуле

                                                   ,                                                (2.4)

где  Q – расход щелока, м3/с,

        V – скорость движения щелока, м/с.

=0,25.

Полный напор, развиваемый насосом Н, м вод.ст, определяем по формуле

                      Н= (Ннагн.вс.)+(Рнагн.вс.)+Нпот.скор.,                         (2.5)

где Ннагн.вс  - геометрическая разность уровней жидкости в линии нагнетания    и всасывания соответственно, м вод. ст;

       - плотность щелока, т/м3;

      Рнагн.вс – избыточное давление в объме нагнетания и всасывания   

                      соответственно, м вод. ст;

     Потери напора на трение  Нпот , м вод. ст определяем по формуле

                                        Нпот = ,                                           (2.6)

где   L  -  длина трубопровода, м;

         h – удельные потери напора  в  м вод. ст100 метров длины трубопровода;

         К2 -  поправочный коэффициент на материал трубопровода.

Нпот = =1,2.

Скоростной напор Нскор, м вод. ст , определяется по формуле

                                                          Нскор=,                                                  (2.7)

где  w – скорость щелока в трубопроводе, м/с;

       g – ускорение свободного падения, м/с2.

Нскор ==0,2.

Н= (10-40).1,098+117+1,2+0,2= 87,46.

           Потребляемая насосом мощность  N, кВт

                                                       N=,                                     (2.8)

       где   - полный коэффициент полезного действия насоса.

N== 28.